few surfaces were generated within

few surfaces were generated within the pre-bend and the post-bend pipe sections for the purpose of using them in post processing as reference planes, to check the variation of solid concentration.
The grid files generated by Gambit® were used for the simulation in Fluent®. The different simulation parameters have been defined as close as possible to the actual experimental conditions.
In the problem specification, the discretization method called ‘Phase Coupled SIMPLE’ was selected for the pressure-velocity coupling while ‘First Order Upwind’ discretization method was used for other scalar parameters like momentum, volume fraction, turbulent kinetic energy, etc. The simulations have been carried out for different test conditions in terms of air flow rate, material mass flow rate and total pressure drop value. Inlet boundary conditions such as inlet pressure, volume fraction of solid, etc, have been defined according to the experimental inlet condition of the bend. At the wall, a no slip condition is assumed and the wall roughness constant was taken as 0.5. For the convenience of the simulations, spherical mono sized particles were assumed for all bulk materials and particle mean diameters (d50) were used for the simulations. To define the boundary conditions at the bend inlet, the velocities of both phases have to be given. The air velocity was determined according to the experimental measurements, while the concept of slip velocity had to be considered to calculate the solid phase velocity. Although a considerable number of models to calculate the slip velocity in dilute phase could be seen in open literature (Sankar and Smith, 1986; Sankar and Smith, 1986; Lodes and Mierka, 1989; Raheman and Jindal, 1993; Li and Tomita, 2002), a very few models (Midttveit and de Silva, 1990; Hong and Shen, 1993) is available for the same in dense phase. To estimate the solid velocity, a graphical presentation of slip velocity curves (Woodcock, 1987) which is based on the model proposed by Arastoopour et al. (Arastoopour et al., 1979) was used. The volume fraction of solids at the bend inlet was calculated according to the experimental condition.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

มีสร้างพื้นผิวบางโค้งล่วงหน้าและส่วนหลังโค้งท่อเพื่อใช้ในการประมวลผลเป็นการอ้างอิงเครื่องบิน ไปรษณีย์เพื่อตรวจสอบความผันแปรของความเข้มข้นของของแข็งไฟล์ตารางที่สร้างขึ้น โดยชื่น®ใช้สำหรับการจำลองใน®จำ มีการกำหนดพารามิเตอร์การจำลองอื่นปิดเป็นเงื่อนไขทดลองจริงในการระบุปัญหา วิธีการ discretization ที่เรียกว่า 'ขั้นตอนควบคู่อย่าง' ถูกเลือกสำหรับความดันเร็ว coupling ขณะ 'แรกสั่งเหนือลม' discretization วิธีใช้สำหรับพารามิเตอร์สเกลาเช่นโมเมนตัม เศษส่วนปริมาตร พลังงานจลน์ปั่นป่วน ฯลฯ แบบจำลองมีการดำเนินการสำหรับเงื่อนไขการทดสอบแตกต่างกันในแง่ของอัตราการไหลอากาศ อัตราการไหลมวลวัสดุและความดันรวมค่าวาง มีการกำหนดเงื่อนไขขอบที่ทางเข้าของเช่นทางเข้าของความดัน ปริมาณของแข็ง ฯลฯ เศษตามเงื่อนไขทางเข้าของทดลองของโค้ง ที่ผนัง สันนิษฐานไม่เงื่อนไขการจัดส่ง และค่าคงความหยาบผนังถูกนำเป็น 0.5 แห่งแบบจำลอง พิมพ์ทรงกลมขนาดอนุภาคได้สันนิษฐานสำหรับวัสดุจำนวนมากและอนุภาคสมมาตรหมายถึง (d50) ถูกใช้ในแบบจำลอง การกำหนดเงื่อนไขขอบที่ทางเข้าของโค้ง ตะกอนของเฟสทั้งสองต้องได้รับ ความเร็วของอากาศที่ถูกกำหนดตามขนาดทดลอง ในขณะที่แนวคิดของการจัดส่งความเร็วได้จะถือว่าการคำนวณความเร็วเฟสของแข็ง แม้ว่าของแบบจำลองในการคำนวณความเร็วในการจัดส่งสามารถเห็นระยะ dilute เปิดวรรณคดี (Sankar และสมิธ 1986 Sankar และสมิธ 1986 Lodes และ Mierka, 1989 Raheman และ Jindal, 1993 หลี่และ Tomita, 2002), มีเพียงไม่กี่รุ่น (Midttveit และ de Silva, 1990 Hong และ Shen, 1993) ได้เหมือนในระยะที่หนาแน่น การประมาณความเร็วแข็งแกร่ง มีใช้พิกัดของเส้นโค้งความเร็วจัด (Woodcock, 1987) ซึ่งเป็นไปตามแบบที่เสนอโดย Arastoopour et al. (Arastoopour et al., 1979) เศษส่วนปริมาตรของของแข็งที่ทางเข้าของโค้งถูกคำนวณตามเงื่อนไขการทดลอง

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พื้นผิวไม่กี่ถูกสร้างขึ้นภายในก่อนโค้งและส่วนท่อหลังโค้งงอเพื่อวัตถุประสงค์ในการใช้พวกเขาในการโพสต์เป็นระนาบอ้างอิงเพื่อตรวจสอบการเปลี่ยนแปลงของความเข้มข้นของของแข็ง.
ตารางไฟล์ที่สร้างขึ้นโดยGambit®ถูกนำมาใช้สำหรับการจำลองใน Fluent® พารามิเตอร์จำลองที่แตกต่างกันได้รับการกำหนดให้ใกล้ที่สุดเท่าที่เป็นไปได้ในการเงื่อนไขการทดลองที่เกิดขึ้นจริง.
ในข้อกำหนดปัญหาวิธีการต่อเนื่องที่เรียกว่า 'เฟสควบคู่ง่าย' ได้รับเลือกให้มีเพศสัมพันธ์ความดันความเร็วขณะที่ 'การสั่งซื้อครั้งแรกทวนลม' วิธีการต่อเนื่องที่ใช้สำหรับ พารามิเตอร์เกลาอื่น ๆ เช่นโมเมนตัมส่วนปริมาณพลังงานจลน์ป่วน ฯลฯ จำลองได้รับการดำเนินการสำหรับเงื่อนไขการทดสอบที่แตกต่างกันในแง่ของอัตราการไหลของอากาศมวลวัสดุที่อัตราการไหลและความดันรวมมูลค่าลดลง เงื่อนไขขอบเขตทางเข้าเช่นความดันขาเข้า, ส่วนปริมาณของของแข็ง ฯลฯ ได้รับการกำหนดให้เป็นไปตามเงื่อนไขที่ทางเข้าทดลองของโค้ง ที่ผนังสภาพไม่มีใบจะสันนิษฐานและความหยาบกร้านผนังคงถูกนำมาเป็น 0.5 เพื่อความสะดวกของการจำลองอนุภาคทรงกลมขนาดโมโนถูกสันนิษฐานว่าสำหรับวัสดุที่เป็นกลุ่มและอนุภาคขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ย (D50) ถูกนำมาใช้สำหรับการจำลอง เพื่อกำหนดเงื่อนไขขอบเขตที่เข้าโค้งความเร็วของขั้นตอนทั้งสองได้ที่จะได้รับ ความเร็วลมที่ได้รับการพิจารณาตามการวัดการทดลองในขณะที่แนวคิดของความเร็วใบจะต้องมีการพิจารณาในการคำนวณความเร็วของแข็ง แม้ว่าจำนวนมากของรูปแบบการคำนวณความเร็วลื่นในขั้นตอนการเจือจางอาจจะเห็นในวรรณคดีเปิด (Sankar และสมิ ธ 1986; Sankar และสมิ ธ 1986; แร่และ Mierka 1989; Raheman และ Jindal 1993; ลี่และโทมิตะ, 2002 ) ซึ่งเป็นรูปแบบที่น้อยมาก (Midttveit และซิลวา, 1990; ฮ่องกงและเชน 1993) สามารถใช้ได้สำหรับการเดียวกันในขั้นตอนที่หนาแน่น ในการประมาณความเร็วของแข็งนำเสนอกราฟิกของเส้นโค้งที่ความเร็วสลิป (จำพวก 1987) ซึ่งจะขึ้นอยู่กับรูปแบบที่เสนอโดย Arastoopour et al, (Arastoopour et al., 1979) ถูกนำมาใช้ ส่วนปริมาณของแข็งที่เข้าโค้งที่คำนวณได้ตามสภาพการทดลอง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

พื้นผิวมีขึ้นภายในก่อนและหลังโค้งงอส่วนท่อเพื่อใช้ในการประมวลผลการโพสต์เป็นระนาบอ้างอิง เพื่อตรวจสอบการเปลี่ยนแปลงของของแข็งความเข้มข้น .
ไฟล์ตารางที่สร้างขึ้นโดยกลเม็ด®ถูกใช้เพื่อจำลองอย่างคล่องแคล่ว® . พารามิเตอร์จำลองที่แตกต่างกันมีกำหนดปิดที่เป็นไปได้จริง
ทดลองเงื่อนไขในการระบุปัญหา และวิธีการเรียกค่าเฟสคู่ ' ง่าย ' ถูกเลือกสำหรับความดันความเร็วการเชื่อมต่อในขณะที่ ' วิธีการ ' สั่งก่อนค่าดำคล้ำใช้พารามิเตอร์ด้านอื่น ๆเช่น โมเมนตัม สัดส่วนปริมาตร วุ่นวายพลังงานจลน์ เป็นต้น จำลองได้นำออกทดสอบเงื่อนไขที่แตกต่างกันในแง่ของอัตราการไหลของอากาศข้อมูลอัตราการไหลและค่าความดันรวม ขอบเขตเงื่อนไข เช่น แรงดันขาเข้าใช้ปริมาณของแข็ง ฯลฯ ได้ถูกกำหนดตามสภาพของก่อนเข้าโค้ง ที่ผนัง , ไม่ลื่นภาพสันนิษฐานและผนังขรุขระคงถ่ายเป็น 0.5 เพื่อความสะดวกสบายของจำลอง ,โมโนขนาดอนุภาคทรงกลมสมมติวัสดุขนาดใหญ่และขนาดอนุภาคเฉลี่ย ( D50 ) ถูกใช้เพื่อจำลอง . เพื่อกำหนดขอบเขตเงื่อนไขที่โค้งที่ใช้ความเร็วของทั้งสองขั้นตอนจะต้องได้รับ ความเร็วอากาศถูกกำหนดตามวัดที่ทดลองในขณะที่แนวคิดของความเร็วลื่นต้องถือว่าคำนวณความเร็วเฟสของแข็ง แม้ว่าตัวเลขมากของแบบจำลองเพื่อคำนวณความเร็วในการจัดส่งเจือจางเฟสอาจจะเห็นในวรรณคดีเปิด ( ซังก้าและ Smith , 1986 ; ซังก้าและ Smith , 1986 ; าง และ mierka , 1989 ; และ raheman เข้าร่วม , 1993 ; ลิ กับ โทมิตะ , 2002 ) , เพียงไม่กี่รุ่น และ ( midttveit เดอซิลวา , 1990 ;ฮงและ Shen , 1993 ) มีแบบทึบเฟส การประมาณความเร็วของแข็ง , นำเสนอแบบกราฟิกของ Slip ความเร็วโค้ง ( จำพวก , 1987 ) ซึ่งจะขึ้นอยู่กับรุ่นที่เสนอโดย arastoopour et al . ( arastoopour et al . , 1979 ) คือใช้ และปริมาณของแข็งที่โค้งเข้าคำนวณตามสภาพการทดลอง