substrate. Failure of the coating o

substrate. Failure of the coating occurs with delamination due to
the growth of radial cracks and to pile-up formation in the
substrate. The A1 and A4 coatings show HF4 adhesion strength
quality and failure of the coating also occurs by delamination
due to the same mechanisms mentioned above, although in a
smaller extent. HF4 adhesion strength quality may be interpreted
as a transition between good adhesion and poor adhesion. None
of the specimens showed circular cracks in the neighborhood of
the indentation.
Plasma nitriding the H13 tool steel resulted in a 20 μm
diffusion layer without the formation of a white layer; the
adhesion strength quality of the coating deposited on the plasma
nitrided steel was HF1. Although radial cracks and substrate
pile-up could be seen near the indentation mark, they did not
lead to failure of the coating by delamination, indicating a very
good adhesion of the coating. The significant improvement of
the adhesion strength quality can be associated to the hardening
of the substrate due to plasma nitriding, increasing the load
bearing capacity of the substrate.
The H/E values of the plasma nitrided substrate and of the
TiN (A2) coating, deposited in the hybrid process, are very
similar ∼0.05, leading to a gentle transition of mechanical
properties. It is worth noticing that the thickness of the TiN
coating obtained in the hybrid treatment is also 2.5 μm.
According to Mathews et al. H3
/E2 is an indicator of the
coating resistance to plastic deformation. The H3
/E2 values for
the TiN (A2) film (H= 20 GPa and E= 340 GPa), for the plasma
nitrided H13 steel (H= 12 GPa and E= 210 GPa) and for the
non-nitrided H13 steel (H= 6 GPa and E= 210 GPa) are 0.04,
0.07 and 0.005 respectively. The H3
/E2 values for the TiN (A2)
coating and for the plasma nitrided steel are quite similar, in
contrast with the value for the non-nitrided steel which is one
order of magnitude lower. This great difference accounts for the
poor adhesion properties of the TiN coating to the non-nitrided
quenched and tempered H13 tool steel.
4. Conclusions
Changing the amount of reactive gas in the rf magnetron
sputtering process using (Ti + N2) and (Ti +CH4) gases, allows

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

พื้นผิว เกิดความล้มเหลวของการเคลือบ ด้วย delamination เนื่องการเติบโตรอยรัศมี และ pile-up ก่อในพื้นผิว ไม้แปรรูป A1 และ A4 แสดงแรงยึดเกาะ HF4คุณภาพและความล้มเหลวของเคลือบที่ยังเกิดขึ้น โดย delaminationเนื่องจากกลไกเดียวที่กล่าวถึงข้างต้น ถึงแม้ว่าในการขนาดเล็กลง อาจแปลคุณภาพความแข็งแรงยึดเกาะ HF4เป็นช่วงระหว่างการยึดเกาะที่ดีและยึดเกาะดี ไม่มีของไว้เป็นตัวอย่างแสดงให้เห็นว่ารอยวงกลมในพื้นที่ใกล้เคียงของการเยื้องพลาสม่าทำไนไตรด์เหล็กเครื่องมือ H13 ให้ 20 μmชั้นแพร่ โดยไม่มีการก่อตัวของชั้นสีขาว ที่คุณภาพความแข็งแรงยึดเกาะเคลือบฝากบนสม่าเหล็ก nitrided มี HF1 แม้ว่ารัศมีรอยแตกร้าวและพื้นผิวpile-up สามารถเห็นได้ใกล้กับเครื่องหมายย่อหน้า พวกเขาไม่นำไปสู่ความล้มเหลวของเคลือบโดย delamination แสดงเป็นมากยึดเกาะที่ดีของการเคลือบ ปรับปรุงที่สำคัญคุณภาพความแข็งแรงยึดเกาะสามารถเชื่อมโยงกับการแข็งของพื้นผิวเนื่องจากพลาสม่าทำไนไตรด์ เพิ่มโหลดความจุแบริ่งของพื้นผิวค่า H/E ของพื้นผิว nitrided พลาสม่า และของเคลือบดีบุก (A2) ฝากในกระบวนการผสม มีมาก∼0.05 คล้ายกัน การนำไปเปลี่ยนเป็นอ่อนโยนของเครื่องกลคุณสมบัติ คุ้มค่าการซักถามที่ความหนาของดีบุกเคลือบที่ได้รับในการรักษาแบบผสมผสานเป็น 2.5 μmตาม al. et แมทิวส์ H3/ E2 เป็นตัวบ่งชี้ต้านทานเคลือบไปแมพพลาสติก H3/ ค่า E2ดีบุก (A2) ฟิล์ม (H = 20 เกรดเฉลี่ยและเกรดเฉลี่ย E = 340), สำหรับสม่าเหล็ก H13 nitrided (H = 12 GPa และ E = 210 GPa) และสำหรับการไม่ nitrided เหล็ก H13 (H = 6 GPa และ E = 210 GPa) เป็น 0.040.07 และ 0.005 ตามลำดับ H3/ ค่า E2 กระป๋อง (A2)เคลือบ และเหล็ก nitrided พลาสมาจะค่อนข้างคล้ายความแตกต่าง ด้วยค่าสำหรับเหล็กไม่ใช่ nitrided ที่เป็นหนึ่งสั่งของขนาดต่ำกว่า บัญชีความแตกต่างนี้ดีสำหรับการคุณสมบัติการยึดเกาะที่ดีของเคลือบดีบุกเพื่อที่ไม่ใช่-nitridedquenched และแก้วกระจก H13 เครื่องมือเหล็ก4. บทสรุปการเปลี่ยนแปลงจำนวนก๊าซปฏิกิริยาใน rf magnetronพ่นโดยใช้กระบวนการ (ตี้ + N2) และ (ตี้ + CH4) ก๊าซ ช่วยให้

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พื้นผิว ความล้มเหลวของการเคลือบผิวเกิดขึ้นกับ delamination เนื่องจากการเจริญเติบโตของรอยแตกรัศมีและกองการก่อตัวขึ้นในที่พื้นผิว A1 และเคลือบ A4 แสดง HF4 ความแข็งแรงการยึดเกาะที่มีคุณภาพและความล้มเหลวของการเคลือบผิวยังเกิดขึ้นโดยdelamination เนื่องจากการที่กลไกเดียวกันดังกล่าวข้างต้นแม้ว่าในขอบเขตที่มีขนาดเล็ก HF4 คุณภาพความแข็งแรงของการยึดเกาะอาจตีความเป็นการเปลี่ยนแปลงระหว่างการยึดเกาะที่ดีและการยึดเกาะที่ไม่ดี ไม่มีตัวอย่างแสดงให้เห็นรอยแตกเป็นวงกลมในพื้นที่ใกล้เคียงของเยื้อง. พลาสม่าไนไตรด์เหล็กเครื่องมือ H13 ผลใน 20 ไมโครเมตรชั้นโดยไม่มีการแพร่กระจายการก่อตัวของชั้นสีขาว; คุณภาพความแข็งแรงของการยึดเกาะของสารเคลือบผิวไว้ในพลาสม่าเหล็กไนไตรด์เป็น HF1 แม้ว่ารอยแตกรัศมีและพื้นผิวกองขึ้นอาจจะเห็นใกล้เครื่องหมายเยื้องพวกเขาไม่ได้นำไปสู่ความล้มเหลวของการเคลือบโดยdelamination แสดงให้เห็นมากยึดเกาะที่ดีของสารเคลือบผิว การปรับปรุงที่สำคัญของคุณภาพความแข็งแรงของการยึดเกาะที่สามารถเชื่อมโยงไปยังแข็งของพื้นผิวอันเนื่องมาจากไนไตรด์พลาสม่าเพิ่มขึ้นโหลดกำลังแบกของพื้นผิว. H / ค่า E ของพื้นผิวไนไตรด์พลาสม่าและของTiN (A2) เคลือบ ฝากไว้ในกระบวนการไฮบริดมีความ~0.05 ที่คล้ายกันที่นำไปสู่การเปลี่ยนแปลงที่อ่อนโยนของกลคุณสมบัติ เป็นมูลค่าการสังเกตเห็นว่าความหนาของดีบุกเคลือบที่ได้รับในการรักษาไฮบริดยังเป็น 2.5 ไมโครเมตร. ตามที่แมทธิวส์และอัล H3 / E2 เป็นตัวบ่งชี้ที่ต้านทานสารเคลือบผิวที่จะเปลี่ยนรูปแบบพลาสติก H3 / E2 ค่าดีบุก(A2) ภาพยนตร์ (H = 20 GPa และ E = 340 GPa) สำหรับพลาสม่าเหล็กไนไตรด์H13 (H = 12 GPa และ E = 210 GPA) และสำหรับที่ไม่ใช่ไนไตรด์เหล็กH13 ( H = 6 GPa และ E = 210 GPa) เป็น 0.04, 0.07 และ 0.005 ตามลำดับ H3 / E2 ค่าสำหรับ TiN (A2) เคลือบและเหล็กไนไตรด์พลาสม่าจะคล้ายกันมากในทางตรงกันข้ามกับค่าสำหรับเหล็กที่ไม่เป็นไนไตรด์ซึ่งเป็นหนึ่งลำดับความสำคัญลดลง บัญชีนี้แตกต่างกันมากสำหรับคุณสมบัติการยึดเกาะที่ดีของการเคลือบดีบุกจะไม่ใช่ไนไตรด์ดับอารมณ์และเหล็กกล้าเครื่องมือH13. 4 สรุปการเปลี่ยนแปลงปริมาณของก๊าซปฏิกิริยาใน RF แมกกระบวนการใช้สปัตเตอร์(Ti + N2) และ (Ti + CH4) ก๊าซช่วยให้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

พื้นผิว ความล้มเหลวของการเคลือบเกิดขึ้นกับการแยกชั้นเนื่องจาก
การเจริญเติบโตของรอยแตกรัศมีและทับถมสะสมใน
พื้นผิว ที่ A1 และ A4 เคลือบแสดง hf4 ยึดความแข็งแรง
คุณภาพและความล้มเหลวของการเคลือบยังเกิดขึ้นโดยโดย
เนื่องจากกลไกเดียวกันดังกล่าวข้างต้น แม้ว่าใน
ที่มีขอบเขต hf4 ยึดความแข็งแรงที่มีคุณภาพอาจจะตีความ
เป็นการเปลี่ยนแปลงระหว่างการยึดเกาะที่ดีและไม่ดี ไม่มีของตัวอย่างที่พบวงกลม
รอยแตกในบริเวณเยื้อง
.
พลาสมา nitriding เครื่องมือ h13 เหล็ก ( 20 μ M
แพร่ชั้นโดยการก่อตัวของชั้นสีขาว ;
ตัวแรงคุณภาพของการเคลือบเงินฝากในพลาสมา
nitrided เหล็ก hf1 . แม้ว่ารอยแตกรัศมีและพื้นผิว
กองขึ้นอาจจะเห็นใกล้ๆเยื้องมาร์ค พวกเขาไม่ได้
นำไปสู่ความล้มเหลวของการเคลือบด้วยโดยแสดงมาก
ดียึดเกาะของเคลือบ การปรับปรุงที่สำคัญของ
การแรงคุณภาพสามารถที่เกี่ยวข้องกับการชุบแข็งของผิวเนื่องจาก
พลาสมา nitriding , การเพิ่มความจุของพื้นผิวแบริ่งโหลด

.H / E ค่าของพลาสมา nitrided ( ของ
ดีบุก ( A2 ) เคลือบ , ฝากเงินในกระบวนการผสมอยู่มากเหมือนกัน
∼ 0.05 , นำไปสู่การเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติเชิงกล อ่อนโยน

มันน่าสังเกตว่า ความหนาของผิวเคลือบดีบุก
ได้รับในการรักษาด้วยμไฮบริด 2.5 เมตร
ตามแมทธิว et al . H3
/ E2 เป็นตัวบ่งชี้
เคลือบเพื่อต้านทานการเสียรูปพลาสติก ส่วน H3
/ E2 ค่า
ดีบุก ( A2 ) ภาพยนตร์ ( H = 20 GPA และ E = 340 คะแนน ) , พลาสมา
nitrided h13 เหล็ก ( H = 12 คะแนนและ E = 210 คะแนน ) และสำหรับ
ไม่ nitrided h13 เหล็ก ( H = 6 GPA และ E = 210 GPA ) 0.04 ,
0.07 และ 0.005 ตามลำดับ ส่วน H3
/ E2 ค่าดีบุก ( A2 )
เคลือบและพลาสมา nitrided เหล็กจะค่อนข้างคล้ายกันใน
เทียบกับมูลค่าไม่ nitrided เหล็กซึ่งเป็นหนึ่ง
ลำดับความสำคัญต่ำ นี้บัญชีสำหรับความแตกต่างที่ดี
จนยึดติดคุณสมบัติของเคลือบดีบุกไม่ nitrided
ดับและเหล็กเครื่องมือ h13 tempered .
4 สรุปการเปลี่ยนแปลงปริมาณของแก๊ส
ปฏิกิริยาใน RF ตรอนสปัตเตอริง
กระบวนการ ( Ti N2 ) และ ( Ti ร่าง ) ก๊าซ ช่วยให้