A case study is taken from a heavy

A case study is taken from a heavy crude (bitumen) upgrader,
where bitumen normally undergoes upgrading by coking and
hydrotreating to produce synthetic crude oil. After coking and
hydrotreating, the hot feed (104 C) goes through a hot separator
where the vapour stream is cooled through a condenser (E-10) to
43 C using the plant cooling water (CW) infrastructure. This
condenser has tube-side design pressure of 9660 kPa(g), and a
shell-side of 7440 kPa(g) (see Fig. 3). While this complies with API's
10/13th shell/tube pressure rule, the design pressure of both the CW
piping and an adjacent Hot Flash Vapour Condenser (E-11) is
1380 kPa(g). Fig. 4 shows a schematic of the two condensers within
the Battery limit of this coker-hydrotreater Unit. This is a good
example of a case where API 521 emphasis discussed earlier is
applied, in that the upstream and downstream system design
pressures are far lower than the 10/13th rule, and hence a dynamic

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ใช้กรณีศึกษาจาก upgrader แบบดิบหนัก (bitumen)ที่ bitumen ปกติผ่านการอัพเกรด โดย coking และhydrotreating การผลิตน้ำมันดิบสังเคราะห์ หลัง coking และhydrotreating อาหารร้อน (104 C) ไปผ่านเครื่องแยกน้ำร้อนซึ่งกระแสไอจะระบายความร้อนด้วยผ่านเครื่องควบแน่น (E 10) การC 43 โรงงานทำความเย็นโดยใช้น้ำโครงสร้างพื้นฐาน (ตามน้ำหนักจริง) นี้เครื่องควบแน่นมีความดันด้านท่อออกของ 9660 kPa(g) และเปลือกอัน 7440 kPa(g) (ดู Fig. 3) ขณะนี้สอดคล้องกับของ APIกฎ 10/13 เชลล์/ท่อแรงดัน ความดันออกแบบของทั้งสองตามน้ำหนักจริงท่อและการติดแฟลชร้อน Vapour เครื่องควบแน่น (E-11)1380 kPa(g) Fig. 4 แสดงแผนผังวงจรของ condensers สองภายในจำกัดแบตเตอรี่ของหน่วยนี้โคเกอร์ hydrotreater นี้เป็นดีตัวอย่างของกรณีที่เน้น API 521 ที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้อยู่ใช้ ในการออกแบบระบบขั้นต้นน้ำ และปลายน้ำความดันจะต่ำกว่ากฎ 10/13 และดังนั้นก็

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

กรณีศึกษานำมาจากน้ำมันดิบหนัก (น้ำมันดิน) upgrader,
ที่น้ำมันดินปกติได้รับการอัพเกรดจาก coking และ
hydrotreating การผลิตน้ำมันดิบสังเคราะห์ หลังจาก coking และ
hydrotreating, ฟีดร้อน (104 องศาเซลเซียส)
ไปผ่านแยกร้อนที่กระแสไอเย็นผ่านคอนเดนเซอร์(E-10)
43 องศาเซลเซียสโดยใช้น้ำหล่อเย็นโรงงาน (CW) โครงสร้างพื้นฐาน นี้คอนเดนเซอร์มีแรงกดดันด้านการออกแบบหลอด 9660 กิโลปาสคาล (ช) และเปลือกด้านข้างของ7440 กิโลปาสคาล (ช) (ดูรูปที่. 3) ขณะนี้สอดคล้องกับ API ของ10 / เปลือกที่ 13 / หลอดกฎความดันความดันการออกแบบของทั้งสอง CW ท่อที่อยู่ติดกันและแฟลชไอร้อนคอนเดนเซอร์ (E-11) เป็น1,380 กิโลปาสคาล (ช) มะเดื่อ. 4 แสดงให้เห็นวงจรของทั้งสองคอนเดนเซอร์ภายในวงเงินแบตเตอรี่นี้หน่วยCoker-hydrotreater นี้เป็นที่ดีตัวอย่างของกรณีที่ API 521 เน้นกล่าวก่อนหน้านี้จะถูกนำไปใช้ในการที่การออกแบบระบบต้นน้ำและปลายน้ำแรงกดดันอยู่ห่างไกลต่ำกว่า10 / กฎที่ 13 และด้วยเหตุนี้แบบไดนามิก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

กรณีศึกษา คือ ถ่ายจากหนักดิบ ( Bitumen ) ในที่ปกติผ่านการอัพเกรด bitumen
,
hydrotreating และโดย coking การผลิตน้ำมันดิบสังเคราะห์ หลังจาก coking และ
hydrotreating , อาหารร้อน ( 104  C ) ไปผ่านแยกที่มีไอร้อน
ลำธารเย็นผ่านคอนเดนเซอร์ ( e-10 )
43  C โดยใช้พืชน้ำหล่อเย็น ( CW ) โครงสร้างพื้นฐาน นี้
ด้านการออกแบบคอนเดนเซอร์มีท่อความดัน 9660 kPa ( G ) และเปลือกด้าน 7440 kPa
( g ) ( ดูรูปที่ 3 ) ขณะ นี้สอดคล้องกับ API ของ
10 / 13 กะลา / ท่อความดันกฎการออกแบบแรงดันทั้ง CW
ท่อและติดแฟลชไอร้อน ( คอนเดนเซอร์ e-11 )
0 กิโลปาสคาล ( G ) รูปที่ 4 แสดงแผนผังของสองคอนเดนเซอร์ภายใน
แบตเตอรี่จำกัดตัวนี้ hydrotreater หน่วย นี้เป็นดี
ตัวอย่างของกรณีที่ API แต่เน้นกล่าวถึงก่อนหน้านี้
ประยุกต์ ที่ตามน้ำทวนน้ำ และความดันออกแบบ
ระบบไกลต่ำกว่าข้อ 10 / 13 และจึงเป็นแบบไดนามิก