Frictional behavior under oil lubri

Frictional behavior under oil lubricated condition
One of the earliest experimental studies in this category is the
work of Denny [15]. His main conclusion was that in addition to
144 T.J. Goda / Tribology International 93 (2016) 142–150
the adhesion component of rubber friction, an additional contribution
of comparable magnitude may arise due to the roughness
of the track surface. Among others the friction of NBR with 60, 75
and 90 Shore A hardness was measured at constant sliding velocity
of 0.1 mm/s and against various lubricated apparently smooth
track surfaces. The velocity dependence of friction was negligible
below this sliding velocity. At the same time the low sliding
velocity implies that the effect of frictional heat generation on
friction force can also be neglected. The size of the rectangular
shape rubber specimens varied from 5 mm thick and 10.000 mm2
area to 1 mm thick and 8 mm2 area. In relation to the load effect
he found that the coefficient of friction decreases with increasing
pressure and depends only on the nominal contact pressure and
not on shape or size of the specimen (see Fig. 2). When NBR 75
slides on olive oil lubricated polished steel track under nominal
contact pressure of 0.25 and 0.75 MPa the coefficient of friction
was 0.31 and 0.22, respectively. The back-calculated frictional
shear stress vs. nominal contact pressure curve (see Fig. 3) shows
clearly that, in case of NBR 60, the frictional shear stress (friction
force per unit nominal contact area) reaches a practically constant
value with increasing contact pressure. The constant friction force
suggests that the magnitude of real contact area reached the
magnitude of nominal contact area (complete contact). The pressure
inducing complete contact, as seen, becomes higher and
higher with increasing rubber hardness.
Measurement results showing the effect of track surface
roughness are particularly interesting. Friction tests on NBR 90
against light mineral oil lubricated polymethyl methacrylate
(PMMA) track surfaces with Ra¼0.01 (0.01), 0.13 (0.25), 0.2 (0.38),
0.38 (1.37) and 0.38 (1.62) mm (values without and with brackets
are valid along and across finishing marks) showed that at any
contact pressure between 0.01 and 10 MPa the coefficient of friction
increases as the track surface becomes rougher (see Fig. 4).
Measured Ra values indicate anisotropic surface roughness which
is in accordance with the fact that they were prepared by unidirectional
abrasion with emery cloth of various grades. Fig. 5
shows the variation of coefficient of friction as a function of
nominal contact pressure for NBR 90 sliding on smooth PMMA
track. In respect of track material Denny mentioned that when
replacing steel track with PMMA the coefficients of friction
became about 60% higher. This latter allows us to estimate the
coefficient of friction for NBR 90/smooth steel sliding pair under
oil lubrication (see Fig. 5). As the track is smooth Denny hypothesized
that friction is due to friction mechanism other than
micro-hysteresis. In order to represent the effect of track roughness
on the coefficient of friction Denny subtracted the coefficients
of friction measured on smooth track (Ra¼0.01 mm) from the ones
measured on rougher tracks. In [15], the difference is termed
average excess coefficient above smooth track value (contribution
of surface roughness to the coefficient of friction). Fig. 6 shows the
contribution of surface roughness back-calculated from [15] (data
Fig. 2. Coefficient of friction vs. nominal contact pressure (back-calculated from
[15]). The shaded area represents the range of nominal contact pressure values
appeared at room temperature in [6].
Fig. 3. Mean frictional shear stress vs. nominal contact pressure (back-calculated
from [15]). The shaded area represents the range of nominal contact pressure
values appeared at room temperature in [6].
Fig. 4. Variation of coefficient of friction with nominal contact pressure in log–log
scale when sliding across finishing marks (based on [15]). The shaded area represents
the range of nominal contact pressure values appeared at room temperature
in [6].
Fig. 5. Variation of coefficient of friction with nominal contact pressure for smooth
PMMA and steel track (based on [15]). The shaded area represents the range of
nominal contact pressure values appeared at room temperature in [6].
T.J. Goda / Tribology International 93 (2016) 142–150 145
points) and as reported in [15] (solid line) as a function of track
roughness along direction of sliding. In Denny’s opinion, the solid
line can be considered as a largely pressure independent upper
limit for the average excess coefficient above smooth track value.
This statement is based on the fact that friction test results complicated
with neither frictional heat generation nor elastohydrodynamic
effects showed only slightly increasing track roughness
effect on rubber friction as the nominal or mean contact
pressure increased (see Fig. 6). Denny po

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ลักษณะการทำงานเสียดทานสภาวะน้ำมันหล่อลื่นการศึกษาทดลองแรกสุดในหมวดหมู่นี้อย่างใดอย่างหนึ่งคือการงานของ Denny [15] สรุปหลักของเขาคือว่านอกจาก144 T.J. Goda / Tribology เน 93 (2016) 142-150คอมโพเนนต์ที่ยึดเกาะของยางแรงเสียดทาน การสนับสนุนเพิ่มเติมการเปรียบเทียบขนาดที่อาจเกิดขึ้นเนื่องจากความหยาบในของพื้นผิวแทร็ก อื่น ๆ แรงเสียดทานของ NBR กับ 60, 75และ 90 ฝั่งความแข็งที่มีวัดที่คงเลื่อนเร็ว0.1 mm/s และต่อ ต้านต่าง ๆ การหล่อลื่นเนียนเห็นได้ชัดติดตามพื้นผิว การอาศัยความเร็วของแรงเสียดทานได้เล็กน้อยด้านล่างนี้เลื่อนเร็วขึ้น ขณะเดียวกันเลื่อนต่ำความเร็วหมายถึงการที่ผลของการสร้างความร้อนเสียดทานบนยังละเลยแรงเสียดทาน ขนาดของรูปสี่เหลี่ยมรูปตัวอย่างยางที่แตกต่างกันจาก 5 มม.หนา และ 10.000 mm2พื้นที่ความหนา 1 มม.และ 8 mm2 บริเวณ เกี่ยวกับผลโหลดเขาพบว่า ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานลดลงเพิ่มขึ้นแรงดัน และเพียงขึ้นอยู่กับการกำหนดติดต่อดัน และไม่ได้อยู่ในรูปร่างหรือขนาดของชิ้นงาน (ดูรูปที่ 2) เมื่อ NBR 75ภาพนิ่งในการหล่อลื่นน้ำมันมะกอกขัดเหล็กติดตามภายใต้กำหนดติดต่อดัน 0.75 และ 0.25 MPa ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานเป็น 0.31 และ 0.22 ตามลำดับ การคำนวณกลับเสียดทาน(ดูรูปที่ 3) แสดงความเครียดเฉือนเจอโค้งความดันติดต่อที่ระบุอย่างชัดเจน ในกรณีที่ NBR 60 ความเครียดเฉือนเสียดทาน (แรงเสียดทานแรงต่อหน่วยพื้นที่น้อย) ถึงคงจริงค่า มีความดันเพิ่มที่ติดต่อ แรงเสียดทานคงแนะนำว่า ขนาดของพื้นที่จริงถึงขนาดของพื้นที่กำหนด (ติดต่อที่สมบูรณ์) ความดันกระตุ้นให้เกิดการติดต่อสมบูรณ์ เห็น กลายเป็นสูง และสูงขึ้น ด้วยการเพิ่มความแข็งของยางติดตามผลการวัดที่แสดงผลของพื้นผิวความหยาบที่มีความน่าสนใจอย่างยิ่ง ทดสอบแรงเสียดทานใน NBR 90กับแสงน้ำมันหล่อลื่น polymethyl ตะคริเลตพื้นผิวแทร็ก (PMMA) กับ Ra¼0.01 (0.01), 0.13 (0.25), 0.2 (0.38),0.38 (1.37) และ 0.38 (1.62) มม. (ค่า และไม่ มีวงเล็บถูกต้องตาม และทั่วจบเครื่องหมาย) แสดงให้เห็นว่าที่ใด ๆติดต่อความดัน 10 MPa ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานระหว่าง 0.01เพิ่มเป็นพื้นผิวแทร็กจะหยาบ (ดูรูปที่ 4)วัดระค่าบ่งชี้ความศาตร์ซึ่งเป็นไปตามความจริงที่ว่าพวกเขาได้เตรียมทิศทางเดียวขัดถู ด้วยผ้าใบเกรดต่าง ๆ รูป 5แสดงการเปลี่ยนแปลงของค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานเป็นฟังก์ชันของกำหนดติดต่อดันเลื่อนบน PMMA เรียบ 90 NBRติดตาม จากการติดตาม วัสดุ Denny กล่าวไว้ว่า เมื่อแทนเหล็กติดตาม ด้วย PMMA สัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานกลายเป็นสูงขึ้นประมาณ 60% หลังนี้ให้เราได้ประเมินการค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานสำหรับ NBR 90/เรียบ เหล็กบานเลื่อนคู่ภายใต้น้ำมันหล่อลื่น (ดูรูป 5) เป็นการติดตามเรียบ Denny ตั้งสมมติฐานแรงเสียดทานที่มีเนื่องจากแรงเสียดทานกลไกอื่นไมโครสัมผัส เพื่อแสดงถึงผลของการติดตามความในสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน Denny ลบสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่วัดได้บนเส้นทางเรียบ (Ra¼0.01 mm) จากวัดเพลงหยาบ ใน [15], เรียกความแตกต่างค่าสัมประสิทธิ์ส่วนเกินเฉลี่ยข้างค่าติดตามเรียบ (ส่วนของพื้นผิวที่ขรุขระให้สัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน) รูป 6 แสดงการส่วนของพื้นผิวที่ขรุขระคำนวณหลังจาก [15] (ข้อมูลรูป 2 ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานเจอความดันติดต่อที่ระบุ (หลังคำนวณจาก[15]) . พื้นที่แรเงาแสดงช่วงของค่าความดันติดต่อที่ระบุปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [6]รูป 3 หมายความว่า ความเครียดเฉือนเสียดทานเจอดันติดต่อน้อย (คำนวณของหลังจาก [15]) พื้นที่แรเงาแสดงช่วงความดันติดต่อที่ระบุค่าปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [6]รูป 4 ความผันแปรของสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานด้วยแรงปกติติดต่อที่ล็อกล็อกขนาดเมื่อเลื่อนข้ามจบหมาย (ตาม [15]) แทนพื้นที่แรเงาช่วงของค่าความดันติดต่อที่ระบุปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [6]รูป 5 ความผันแปรของสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานกับแรงดันติดต่อน้อยนุ่มนวล(อ้างอิงจาก [15]) ติดตาม PMMA และเหล็ก พื้นที่แรเงาแสดงช่วงของค่าความดันติดต่อที่ระบุปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [6]T.J. Goda / Tribology เน 93 (2016) 142-150 145คะแนน) และ เป็นรายงานใน [15] (เส้นทึบ) เป็นฟังก์ชันของแทร็กความหยาบตามทิศทางการเลื่อน ในความคิดของ Denny ของแข็งบรรทัดสามารถถือได้ว่าเป็นการใหญ่ดันขึ้นบนขีดจำกัดสำหรับค่าสัมประสิทธิ์ส่วนเกินเฉลี่ยข้างค่าติดตามเรียบคำสั่งนี้เป็นตามในข้อเท็จจริงที่ที่ซับซ้อนผลการทดสอบแรงเสียดทานโดยไม่สร้างความร้อนเสียดทานหรือ elastohydrodynamicผลที่ได้แสดงความหยาบติดตามเพิ่มขึ้นเล็กน้อยเท่านั้นผลกระทบต่อแรงเสียดทานของยางเป็นผู้กำหนด หรือหมายถึงความดันเพิ่มขึ้น (ดูรูป 6) Po นี่ส์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พฤติกรรมเสียดทานภายใต้น้ำมันหล่อลื่นเงื่อนไข
หนึ่งในการศึกษาทดลองที่เก่าแก่ที่สุดในหมวดหมู่นี้คือ
การทำงานของเดนนี่ [15] ข้อสรุปหลักของเขาคือว่านอกเหนือไปจาก
144 TJ Goda / Tribology นานาชาติ 93 (2016) 142-150
องค์ประกอบการยึดเกาะของแรงเสียดทานยางผลงานเพิ่มเติม
ของขนาดเทียบเคียงอาจเกิดขึ้นเนื่องจากความขรุขระ
ของพื้นผิวการติดตาม ท่ามกลางคนอื่น ๆ แรงเสียดทานของ NBR กับ 60, 75
และ 90 Shore A แข็งวัดที่ความเร็วคงที่เลื่อน
0.1 mm / s และต่อต้านต่างๆหล่อลื่นเรียบเห็นได้ชัด
ตามพื้นผิว การพึ่งพาอาศัยความเร็วของแรงเสียดทานได้เล็กน้อย
ด้านล่างความเร็วเลื่อนนี้ ในเวลาเดียวกันเลื่อนต่ำ
ความเร็วแสดงให้เห็นว่าผลกระทบของการสร้างความร้อนแรงเสียดทานใน
แรงเสียดทานยังสามารถละเลย ขนาดของรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า
ชิ้นงานยางรูปร่างแตกต่างกันจาก 5 มิลลิเมตรหนาและ 10.000 mm2
พื้นที่ถึง 1 มิลลิเมตรและ 8 mm2 พื้นที่ ในความสัมพันธ์กับผลโหลด
เขาพบว่าค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานลดลงด้วยการเพิ่ม
ความดันและขึ้นอยู่กับความดันติดต่อเล็กน้อยและ
ไม่ได้อยู่ในรูปร่างหรือขนาดของชิ้นงาน (ดูรูปที่. 2) เมื่อ NBR 75
ภาพนิ่งในน้ำมันมะกอกหล่อลื่นติดตามเหล็กขัดเงาเล็กน้อย
ความดันติดต่อ 0.25 และ 0.75 MPa ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน
เป็น 0.31 และ 0.22 ตามลำดับ Back-คำนวณแรงเสียดทาน
แรงเฉือนเทียบกับเส้นโค้งแรงกดสัมผัสเล็กน้อย (ดูรูปที่. 3) แสดงให้เห็น
อย่างชัดเจนว่าในกรณีของ NBR 60, ความเครียดเฉือนเสียดทาน (แรงเสียดทาน
แรงต่อหน่วยพื้นที่ติดต่อที่ระบุ) ถึงอย่างต่อเนื่องจริง
คุ้มค่ากับผู้ติดต่อที่เพิ่มขึ้น ความดัน. แรงเสียดทานอย่างต่อเนื่อง
แสดงให้เห็นว่าขนาดของพื้นที่ติดต่อจริงถึง
ความสำคัญของพื้นที่ติดต่อที่ระบุ (ติดต่อทั้งหมด) ความดัน
กระตุ้นให้เกิดการติดต่อทั้งหมดเท่าที่เห็นกลายเป็นที่สูงขึ้นและ
สูงขึ้นกับการเพิ่มความแข็งยาง.
ผลการวัดที่แสดงให้เห็นถึงผลกระทบของการติดตามพื้นผิวที่
หยาบกร้านเป็นที่น่าสนใจโดยเฉพาะอย่างยิ่ง การทดสอบแรงเสียดทานใน NBR 90
กับน้ำมันหล่อลื่น Mineral Light คลิลิก
(PMMA) พื้นผิวการติดตามกับRa¼0.01 (0.01) 0.13 (0.25) 0.2 (0.38)
0.38 (1.37) และ 0.38 (1.62) มิลลิเมตร (ค่าโดยไม่ต้องมี วงเล็บ
ที่ถูกต้องพร้อมและทั่วเครื่องหมายจบ) พบว่าที่ใด ๆ
ดันการติดต่อระหว่าง 0.01 และ 10 MPa ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน
เพิ่มขึ้นเป็นพื้นผิวแทร็คจะกลายเป็นขรุขระ (ดูรูปที่. 4).
ค่า Ra วัดแสดงให้เห็นพื้นผิวที่ขรุขระ anisotropic ซึ่ง
เป็นไปตาม ความจริงที่ว่าพวกเขาถูกจัดทำขึ้นโดยทิศทาง
การขัดถูด้วยผ้า Emery เกรดต่างๆ มะเดื่อ. 5
แสดงให้เห็นถึงการเปลี่ยนแปลงของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานเป็นหน้าที่ของการให้
แรงกดสัมผัสเล็กน้อยสำหรับ NBR 90 เลื่อนบน PMMA เรียบ
ติดตาม ในแง่ของวัสดุที่ติดตาม Denny กล่าวถึงว่าเมื่อ
เปลี่ยนแทร็คเหล็กที่มี PMMA ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน
กลายเป็นประมาณ 60% สูงกว่า หลังนี้ช่วยให้เราในการประมาณ
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานสำหรับ NBR 90 / เหล็กผิวเรียบคู่เลื่อนภายใต้การ
หล่อลื่นน้ำมัน (ดูรูปที่. 5) ในฐานะที่เป็นแทร็คที่เป็นไปอย่างราบรื่น Denny ตั้งสมมติฐาน
ว่าแรงเสียดทานเป็นเพราะกลไกแรงเสียดทานอื่น ๆ นอกเหนือจาก
ไมโคร hysteresis เพื่อที่จะเป็นตัวแทนของผลกระทบของความขรุขระติดตาม
เกี่ยวกับค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน Denny หักค่าสัมประสิทธิ์
แรงเสียดทานของวัดในการติดตามเรียบ (Ra¼0.01มิลลิเมตร) จากที่
วัดบนแทร็คขรุขระ ใน [15] แตกต่างกันคือเรียกว่า
ค่าสัมประสิทธิ์ส่วนที่เกินกว่าค่าเฉลี่ยค่าติดตามเรียบ (ผลงาน
ของพื้นผิวที่ขรุขระเพื่อค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน) มะเดื่อ. 6 แสดงให้เห็นถึง
การมีส่วนร่วมของพื้นผิวที่ขรุขระกลับคำนวณจาก [15] (ข้อมูล
รูป. 2. ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานกับแรงกดสัมผัสเล็กน้อย (Back-คำนวณได้จาก
[15]). พื้นที่สีเทาเป็นช่วงของค่าความดันติดต่อเล็กน้อย
ปรากฏ ที่อุณหภูมิห้องใน [6].
รูปที่ 3. หมายถึงแรงเฉือนแรงเสียดทานกับแรงกดสัมผัสเล็กน้อย (back-คำนวณได้
จาก [15]). พื้นที่สีเทาเป็นช่วงของความดันติดต่อเล็กน้อย
ค่าปรากฏตัวขึ้นที่อุณหภูมิห้องใน [6] .
รูป. 4. การเปลี่ยนแปลงของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่มีความดันติดต่อที่ระบุในบันทึกเข้าสู่ระบบ
ขนาดเมื่อเลื่อนข้ามเครื่องหมายจบ (ขึ้นอยู่กับ [15]). พื้นที่สีเทาเป็น
ช่วงของค่าความดันติดต่อเล็กน้อยที่ปรากฏที่อุณหภูมิห้อง
ใน [6 ].
รูป. 5. การเปลี่ยนแปลงของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่มีความดันติดต่อเล็กน้อยสำหรับเรียบ
PMMA และติดตามสตีล (ขึ้นอยู่กับ [15]). พื้นที่สีเทาเป็นช่วงของ
ค่าความดันติดต่อเล็กน้อยปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [6].
TJ Goda / Tribology นานาชาติ 93 (2016) 142-150 145
คะแนน) และรายงานใน [15] (เส้นทึบ) เป็นหน้าที่ของการติดตาม
ความหยาบกร้านตามทิศทางของการเลื่อน ในความเห็นของเดนนี่ของแข็ง
สายถือได้ว่าเป็นส่วนใหญ่ความดันอิสระบน
ขีด จำกัด สำหรับค่าสัมประสิทธิ์ส่วนที่เกินกว่าค่าเฉลี่ยค่าติดตามราบรื่น.
คำสั่งนี้จะขึ้นอยู่กับความจริงที่ว่าผลการทดสอบแรงเสียดทานที่มีความซับซ้อน
ที่มีค่าเสียดทานรุ่นความร้อนหรือ elastohydrodynamic
ผลกระทบที่แสดงให้เห็นเพียงเล็กน้อยเท่านั้น การเพิ่มความขรุขระติดตาม
ผลกระทบต่อแรงเสียดทานยางเป็นรายชื่อผู้ติดต่อที่ระบุหรือหมายถึงการ
เพิ่มความดัน (ดูรูปที่. 6) Denny PO

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

พฤติกรรมแรงเสียดทานภายใต้สภาวะน้ำมันหล่อลื่นหนึ่งที่เก่าแก่ที่สุด ทดลองศึกษาในหมวดนี้คือการทำงานของเดนนี่ [ 15 ] สรุปหลักของเขาคือ นอกจากคุณทีเจ โกดะ / ไทรโบโลยีนานาชาติ 93 ( 2016 ) 142 – 150การยึดเกาะชิ้นส่วนแรงเสียดทานยาง บริจาคเพิ่มเติมเทียบเท่าขนาดอาจเกิดขึ้นเนื่องจากความขรุขระของพื้นผิวแทร็ค ท่ามกลางคนอื่น ๆแรงเสียดทานของยาง 60 , 75และ 90 ค่าความแข็งเป็นวัดที่ความเร็วคงที่ เลื่อน0.1 mm / s กับการหล่อลื่นเรียบเห็นได้ชัดต่าง ๆพื้นผิวสนาม ความเร็วการพึ่งพารายได้ของแรงเสียดทานด้านล่าง เลื่อนความเร็ว ในเวลาเดียวกัน ต่ำ เลื่อนความเร็วหมายถึงผลของความร้อนแรงเสียดทานในรุ่นแรงเสียดทานสามารถยังถูกละเลย ขนาดของสี่เหลี่ยมรูปร่างของชิ้นงานยางที่หลากหลายจากหนาแน่นและ 10.000 5 มม.พื้นที่ 1 mm หนา 8 แน่นพื้นที่ ในความสัมพันธ์กับผลโหลดเขาพบว่า สัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานกับการลดลงความดันและขึ้นอยู่กับแรงดันน้อยและติดต่อไม่ได้อยู่ในรูปร่างหรือขนาดของชิ้นงาน ( ดูรูปที่ 2 ) เมื่อ NBR 75ภาพนิ่งน้ำมันมะกอกหล่อลื่นขัดติดตามเหล็กภายใต้ชื่อติดต่อความดัน 0.25 และ 0.75 เมกกะสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานคือ 0.31 และ 0.22 ตามลำดับ หลังการคํานวณความเค้นเฉือนกับเส้นโค้งติดต่อความดันปกติ ( ดูรูปที่ 3 ) แสดงชัดเจนว่า ในกรณีของ NBR 60 , เฉือนความเครียด ( แรงเสียดทานแรงเสียดทานแรงต่อพื้นที่ติดต่อชื่อหน่วย ) ถึงเกือบคงที่คุณค่ากับความดันเพิ่มขึ้นติดต่อ แรงเสียดสีที่คงที่พบว่าขนาดของพื้นที่จริงติดต่อถึงระบุขนาดของพื้นที่ติดต่อ ( การติดต่อ ) ความดันกระตุ้นการติดต่อที่สมบูรณ์จะกลายเป็นที่สูงขึ้นและเห็นที่สูงขึ้นด้วยการเพิ่มความแข็งของยางผลการวัดแสดงผลของพื้นผิวแทร็คขรุขระเป็นที่น่าสนใจโดยเฉพาะอย่างยิ่ง แรงเสียดทานทดสอบ NBR 90กับแสงน้ำมันหล่อลื่น polymethyl เมทาคริเลต( PMMA ) ติดตามพื้นผิว กับ รา¼ 0.01 ( 0.01 ) 0.13 ( 0.25 ) 0.2 ( 0.38 )0.38 ( 1.37 ) และ 0.38 ( 1.62 ) มิลลิเมตร ( ค่าโดยไม่ต้องมีวงเล็บถูกต้องตามและข้ามเครื่องหมาย ) พบว่า การใด ๆติดต่อความดัน 10 เมกะปาสคาลและระหว่าง 0.01 ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานเพิ่มพื้นผิวแทร็คกลายเป็นขรุขระ ( ดูภาพประกอบที่ 4 )วัดค่าความขรุขระพื้นผิวที่บ่งชี้ทิศทางราสอดคล้องกับความจริงที่ว่าพวกเขาได้ถูกเตรียมโดยทางเดียวกากกะรุนขัดถูด้วยผ้าเกรดต่างๆ รูปที่ 5แสดงการเปลี่ยนแปลงของสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานที่เป็นฟังก์ชันของติดต่อความดันปกติสำหรับ NBR 90 เลื่อนบนชั้นเรียบติดตาม ในส่วนของวัสดุติดตามสุกรี กล่าวว่า เมื่อเปลี่ยนแทร็กเหล็กกับ PMMA ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานก็ประมาณ 60 % สูงกว่า หลังนี้ช่วยให้เราเพื่อประเมินสัมประสิทธิ์ของความเสียดทานสำหรับยาง 90 / เรียบเหล็กเลื่อนคู่ภายใต้หล่อลื่น ( ดูรูปที่ 5 ) เท่าที่ติดตามความเรียบ เดนนี่ที่เป็นกลไกอื่น ๆเนื่องจากแรงเสียดทานแรงเสียดทานมากกว่าไมโครแบบ . เพื่อที่จะแสดงผลของความขรุขระของติดตามกับสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานเดนนี่หักออกค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานในการติดตามเรียบ ( วัดรา¼ 0.01 มม. ) จากคนวัดบนขรุขระแทร็ค ใน [ 15 ] , ความแตกต่างเป็น termedเฉลี่ยประมาณค่าสัมประสิทธิ์ข้างต้นค่าติดตาม ( ผลงานเรียบของความขรุขระพื้นผิวสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน ) รูปที่ 6 แสดงผลงานของความขรุขระของผิวหลัง [ 15 ] ( คำนวณจากข้อมูลรูปที่ 2 สัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานและชื่อติดต่อ ( คำนวณจากความดันย้อนกลับ[ 15 ] ) พื้นที่สีเทาแสดงช่วงของค่าความดันลดลงติดต่อที่ปรากฏอยู่ในอุณหภูมิห้องใน [ 6 ]รูปที่ 3 หมายถึงแรงเสียดทานแรงเฉือนและชื่อติดต่อความดัน ( หลังคำนวณ[ 15 ] ) พื้นที่สีเทาแสดงช่วงของตราสารติดต่อความดันค่านิยมที่ปรากฏในอุณหภูมิห้องใน [ 6 ]รูปที่ 4 การเปลี่ยนแปลงค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานน้อยติดต่อกับความดันในบันทึก–เข้าสู่ระบบขนาดเมื่อเลื่อนข้ามเครื่องหมายจบ ( ตาม [ 15 ] ) พื้นที่สีเทา หมายถึงช่วงของค่าความดันที่ปรากฏอยู่ในอุณหภูมิห้องปกติ ติดต่อใน [ 6 ]รูปที่ 5 การเปลี่ยนแปลงค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานน้อยติดต่อกับความดัน เรียบPMMA และเหล็กติดตาม ( ขึ้นอยู่กับ [ 15 ] ) พื้นที่สีเทาแสดงถึงช่วงของค่าความดันปกติติดต่อปรากฏที่อุณหภูมิห้องใน [ 6 ]ทีเจ โกดะ / ไทรโบโลยีนานาชาติ 93 ( 2016 ) 142 – 150 145 คนคะแนน ) และรายงานใน [ 15 ] ( เส้นทึบ ) เป็นฟังก์ชันของการติดตามขรุขระไปตามทิศทางของการเลื่อน . ความคิดเห็นในเดนนี่ , ของแข็งบรรทัดที่ถือได้ว่าเป็นอิสระส่วนใหญ่ความดันบนสูงสุดเฉลี่ยประมาณค่าสัมประสิทธิ์ข้างต้นค่าติดตามราบรื่นคำสั่งนี้จะขึ้นอยู่กับความจริงที่ว่า แรงเสียดทาน ผลการทดสอบที่ซับซ้อนไม่มีการสร้างความร้อนหรือ elastohydrodynamicผลพบว่ามีเพียงเล็กน้อยเพิ่มความขรุขระ ติดตามผลการยาง เป็นปกติ หรือหมายถึง ติดต่อเพิ่มความดัน ( ดูรูปที่ 6 )