Kedzierski andGong [25]CuO-R134a/po

Kedzierski and
Gong [25]
CuO-R134a/polyolester – A smaller enhancement was observed for the R134a/nanolubricant (99/1) mixture,
which had a heat flux that was on average 19% larger than that of the R134a/polyolester
(99/1) mixture.
Kedzierski and
Gong [26]
CuO-R134a/polyolester
(RL68H) mixture.
Horizontal copper flat surface The nanoparticles caused heat transfer enhancement relative to the heat transfer of pure
R134a/polyolester.
Ding et al. [17] Cu-R113/B68EP, Boiling vessel of inside diameter of
30 mm and a height of 165 mm
The migrated mass increased with increasing the original mass of nanoparticles and the
mass of refrigerant. The migration ratio of nanoparticles decreased with increasing the
volume fraction of nanoparticles.
Kedzierski [21] R134a-CuO/RL68H 150 × 200 mm2 quartz windows R134a/nanolubricant mixtures with 1 vol.% CuO nanoparticles had a larger heat flux
than R134a/CuO/RL68H blend with 2 vol.% CuO nanoparticles.
Peng et al. [38] Diamond-R113/VG68,
nanoparticles 0–15 wt.%
Horizontal copper flat surface with
a diameter of 20 mm
The nucleate pool boiling heat transfer coefficient of R113/oil mixture with diamond
nanoparticles was larger than that of R113/oil mixture
Peng et al. [36] CNTs-R113/VG68
0–30 wt.%
Horizontal copper flat surface with
a diameter of 20 mm
CNTs increased nucleate boiling heat transfer and had a higher heat transfer coefficient
than the R113–oil mixture without CNTs and the enhancement can reach 61%.
Peng et al. [34,35] Cu-R113, Al-R113,
Al2O3-R113, CuO-R113,
CuO-R141b,
CuO-n-pentane
Boiling vessel of inside diameter of
50 mm and a height of 95 mm.
The migration ratio of nanoparticles increased with decreasing the nanoparticle density,
nanoparticle size, and dynamic viscosity of refrigerant, mass fraction of lubricating oil
and heat flux, it increased with increasing the liquid-phase density of refrigerant or
initial liquid level height.
Peng et al. [37] Cu-R113/VG68, 0–30% Horizontal copper flat surface with
a diameter of 20 mm
Nucleate pool boiling heat transfer coefficient of R113/oil mixture with Cu nanoparticles
increased by a maximum of 23.85 with decreasing nanoparticle size from 80 nm to 20 nm.
Kedzierski [22] Al2O3-R134a/polyolester
(RL68H) mixture.
Horizontal copper flat surface A semi-empirical model was developed to predict the enhancement of
refrigerant/lubricant pool boiling.
Saidur et al. [41]
and Alawi
et al. [2]
R134a-TiO2/POE / R134a nanorefrigerant containing mineral oil and 0.1% mass fraction TiO2 nanoparticles
led to a savings in energy consumption of 26.1%.
Kedzierski [23] R134a- Al2O3/RL68H Copper, horizontal, flat, and
rectangular-finned surface
(the overall height and tip-width
of a fin were 0.76 mm and
0.36 mm, respectively)
The experimental findings revealed that the application of nanoparticles in the
R134a/polyolester lubricant (RL68H) mixture enhances boiling performance up to 113%.
Kedzierski [24] R134a-diamond/RL68H Copper, horizontal, flat, and
rectangular-finned surface
(height and tip-width of a fin
were 0.76 mm and 0.36 mm)
Nanolubricant mass fraction of 0.5% gave a 98% enhancement in boiling heat transfer as
compared to R134a/polyolester while the enhancement was 19% at 2% nanolubricant
mass fraction.
Tang et al. [44] R141b-/δ-Al2O3/SDBS Horizontal flat square copper
surface
R141b/δ-Al2O3with SDBS improved the pool boiling heat transfer compared with pure R141b.
Diao et al. [16] Cu-R141b/SDBS Flat surface under atmospheric
pressure
The enhancement ratio of the Cu-R141b–SDBS nanorefrigerant was different from that of
the R141b–SDBS solution compared with pure R141b.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

Kedzierski และกง [25]CuO-R134a/polyolester – พบว่า การปรับปรุงขนาดเล็กสำหรับ R134a/nanolubricant ส่วนผสม (99/1)มีฟลักซ์ความร้อนที่เฉลี่ย 19% มีขนาดใหญ่กว่าของ R134a/polyolesterส่วนผสม (99/1)Kedzierski และกง [26]CuO-R134a/polyolesterส่วนผสม (RL68H)เกิดจากแนวนอนราบพื้นผิวทองแดงเก็บกักความร้อนส่งเสริมสัมพันธ์กับการถ่ายโอนความร้อนของบริสุทธิ์R134a/polyolesterดิง et al. [17] Cu-R113/B68EP เรือเดือดภายในเส้นผ่าศูนย์กลาง30 มม.และความสูง 165 มม.มวลถูกโยกย้ายเพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มมวลเดิมเก็บกักและมวลของสารทำความเย็น อัตราการย้ายเก็บกักลดลง ด้วยการเพิ่มการเศษส่วนปริมาตรเก็บกักKedzierski [21] R134a-CuO/RL68H 150 × 200 mm2 ควอตซ์ windows ผสม R134a/nanolubricant กับ vol.% 1 เก็บกัก CuO มีฟลักซ์ความร้อนมีขนาดใหญ่กว่า R134a/CuO/RL68H ผสมกับ 2 vol.% เก็บกัก CuOPeng et al. [38] เพชร-R113/VG68wt.% เก็บกัก 0-15แนวทองแดงเรียบด้วยมีเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม.สระว่ายน้ำ nucleate เดือดสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อน R113 น้ำมันผสมกับเพชรเก็บกักมีขนาดใหญ่กว่าที่ R113 น้ำมันผสมPeng et al. [36] CNTs-R113/VG68wt.% 0-30แนวทองแดงเรียบด้วยมีเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม.เพิ่มการถ่ายเทความร้อนเดือด nucleate CNTs และมีสัมประสิทธิ์การถ่ายความร้อนสูงกว่า R113 – น้ำมัน ผสม โดย CNTs และปรับปรุงที่สามารถเข้าถึง 61%Cu Peng et al. [34,35] -R113 อัล-R113Al2O3 R113, CuO R113CuO R141bCuO-n-pentaneเดือดเรือภายในเส้นผ่าศูนย์กลาง50 มม.และความสูงของ 95 มม.อัตราการย้ายเก็บกักเพิ่มขึ้นที่ลดลงความหนาแน่น nanoparticle สูงขนาด nanoparticle สูง และความหนืดพลวัตของเศษส่วนทำความเย็น มวลของน้ำมันหล่อลื่นและฟลักซ์ความร้อน ที่เพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มเฟสของของเหลวความหนาแน่นของสารทำความเย็น หรือสูงระดับของเหลวเริ่มต้นPeng et al. [37] Cu-R113/VG68, 0 – 30% แนวนอนราบพื้นผิวทองแดงด้วยมีเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม.Nucleate สระเดือดสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อน R113 น้ำมันผสมกับ Cu เก็บกักเพิ่มขึ้นสูงสุด 23.85 กับลดขนาด nanoparticle สูงจาก 80 nm 20 nmKedzierski [22] Al2O3-R134a/polyolesterส่วนผสม (RL68H)แนวนอนราบพื้นผิวทองแดงแบบกึ่งเชิงประจักษ์ถูกพัฒนาขึ้นเพื่อทำนายของสารทำความเย็น/น้ำมันหล่อลื่นสระที่เดือดSaidur et al. [41]และ Alawiet al. [2]R134a-TiO2/POE / R134a nanorefrigerant นาโนน้ำมันแร่และ 0.1% ส่วน TiO2นำไปสู่การประหยัดพลังงาน 26.1%ทองแดง Kedzierski [23] R134a-Al2O3/RL68H แนวนอน แบน และพื้นผิวครีบเหลี่ยม(โดยรวมความสูงและความกว้างแนะนำครีบ 0.76 mm และ0.36 มม. ตามลำดับ)เปิดเผยผลการวิจัยทดลองที่แอพลิเคชันที่เก็บกักในส่วนผสม (RL68H) น้ำมันหล่อลื่นของ R134a/polyolester ช่วยเพิ่มประสิทธิภาพเดือดถึง 113%ทองแดง Kedzierski [24] R134a-เพชร/RL68H แนวนอน แบน และพื้นผิวครีบเหลี่ยม(ความสูงและความกว้างปลายครีบถูก 0.76 มม.และ 0.36 มม.)0.5% ส่วน Nanolubricant ให้การปรับปรุง 98% ในเดือดถ่ายเทความร้อนเป็นเมื่อเทียบกับ R134a/polyolester ในขณะที่การเพิ่ม 19% ที่ nanolubricant 2%ส่วนTang et al. [44] R141b- / δ-Al2O3/SDBS แนวนอนแบนสี่เหลี่ยมทองแดงพื้นผิวสระว่ายน้ำที่ถ่ายเทความร้อนเมื่อเทียบกับ R141b บริสุทธิ์เดือดขึ้น R141b/δ-Al2O3with SDBSภายใต้บรรยากาศพื้นเรียบ Cu-R141b/SDBS Diao et al. [16]ความดันอัตราส่วนเพิ่มของ nanorefrigerant Cu-R141b – SDBS ได้แตกต่างจากการแก้ปัญหา R141b – SDBS เมื่อเทียบกับ R141b บริสุทธิ์

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

Kedzierski และ
ฆ้อง [25]
ออกไซด์-R134a / polyolester - การเพิ่มประสิทธิภาพที่มีขนาดเล็กได้รับการตั้งข้อสังเกตสำหรับ R134a / nanolubricant (99/1) ผสม
ซึ่งมีไหลของความร้อนที่อยู่ในค่าเฉลี่ย 19% มีขนาดใหญ่กว่าของสารทำความเย็น R134a / polyolester
(99 / 1) ส่วนผสม.
Kedzierski และ
ฆ้อง [26]
ออกไซด์-R134a / polyolester
(RL68H) ส่วนผสม.
แนวนอนทองแดงพื้นผิวที่เรียบอนุภาคนาโนที่เกิดจากการถ่ายเทความร้อนเพิ่มประสิทธิภาพเมื่อเทียบกับการถ่ายโอนความร้อนของบริสุทธิ์
R134a / polyolester.
Ding, et al [17] Cu-R113 / B68EP ต้มเรือที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน
30 มิลลิเมตรและความสูง 165 มม
ย้ายข้อมูลที่เพิ่มขึ้นมวลเพิ่มมวลเดิมของอนุภาคนาโนและ
มวลของสารทำความเย็น อัตราส่วนการย้ายถิ่นของอนุภาคนาโนลดลงด้วยการเพิ่ม
ส่วนปริมาณของอนุภาคนาโน.
Kedzierski [21] R134a-ออกไซด์ / RL68H 150 × 200 mm2 ควอทซ์หน้าต่าง R134a ผสม / nanolubricant 1 Vol.% อนุภาคนาโนออกไซด์มีไหลของความร้อนที่มีขนาดใหญ่
กว่า R134a / ออกไซด์ / ผสมผสาน RL68H มี 2 Vol.% อนุภาคนาโนออกไซด์.
Peng, et al [38] เพชร R113 / VG68,
นาโน 0-15 WT.%
ทองแดงแนวนอนพื้นผิวที่เรียบ
ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม
สระว่ายน้ำ nucleate เดือดค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของส่วนผสม / น้ำมัน R113 เพชร
อนุภาคนาโนที่มีขนาดใหญ่กว่าของ R113 / สารผสมน้ำมัน
Peng, et al [36] CNTs-R113 / VG68
0-30 WT.%
ทองแดงแนวนอนพื้นผิวที่เรียบ
ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม
CNTs เพิ่มขึ้น nucleate การถ่ายเทความร้อนเดือดและมีค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่สูงขึ้น
กว่าส่วนผสม R113 น้ำมันโดยไม่ต้อง CNTs และการเพิ่มประสิทธิภาพที่สามารถเข้าถึง 61%.
Peng, et al [34,35] Cu-R113, Al-R113,
Al2O3-R113, R113-ออกไซด์,
ออกไซด์-R141b,
ออกไซด์-N-เพ็นเทน
เดือดเรือที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน
50 มิลลิเมตรและความสูง 95 มม.
อัตราส่วนการย้ายถิ่นของอนุภาคนาโน เพิ่มขึ้นด้วยการลดความหนาแน่นของอนุภาคนาโน,
ขนาดอนุภาคนาโนและความหนืดของสารทำความเย็นแบบไดนามิก, ส่วนมวลของน้ำมันหล่อลื่น
และฟลักซ์ความร้อนจะเพิ่มขึ้นด้วยการเพิ่มความหนาแน่นของของเหลวเฟสของสารทำความเย็นหรือ
ความสูงระดับของเหลวเริ่มต้น.
Peng, et al [37] Cu-R113 / VG68, 0-30% ทองแดงแนวนอนพื้นผิวที่เรียบ
ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 มม
สระว่ายน้ำ nucleate เดือดค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของส่วนผสม / น้ำมัน R113 ด้วยอนุภาคนาโน Cu
เพิ่มขึ้นสูงสุด 23.85 ที่มีขนาดอนุภาคนาโนลดลงจาก 80 นาโนเมตร ถึง 20 นาโนเมตร.
Kedzierski [22] Al2O3-R134a / polyolester
(RL68H) ส่วนผสม.
แนวนอนทองแดงผิวเรียบรูปแบบกึ่งเชิงประจักษ์-ได้รับการพัฒนาในการทำนายการเพิ่มประสิทธิภาพของ
สารทำความเย็น / สระว่ายน้ำหล่อลื่นเดือด.
Saidur et al, [41]
และ Alawi
et al, [2]
R134a-TiO2 / ระบบ POE / R134a nanorefrigerant มีน้ำมันแร่และ 0.1% ส่วนมวลอนุภาคนาโน TiO2
นำไปสู่การออมในการใช้พลังงานของ 26.1% ได้.
Kedzierski [23] R134a- Al2O3 / RL68H ทองแดง, แนวนอนแบนและ
rectangular- พื้นผิวครีบ
(ความสูงโดยรวมและเคล็ดลับความกว้าง
ของครีบเป็น 0.76 มิลลิเมตรและ
0.36 มิลลิเมตรตามลำดับ)
ผลการทดลองเปิดเผยว่าการประยุกต์ใช้อนุภาคนาโนในที่
R134a / น้ำมันหล่อลื่น polyolester (RL68H) ส่วนผสมช่วยเพิ่มประสิทธิภาพเดือดขึ้นถึง 113%.
Kedzierski [24] R134a เพชร / RL68H ทองแดง, แนวนอนแบนและ
สี่เหลี่ยมครีบพื้นผิว
(ความสูงและปลายกว้างของครีบ
เป็น 0.76 มิลลิเมตรและ 0.36 มิลลิเมตร)
Nanolubricant ส่วนมวล 0.5% ให้เพิ่มประสิทธิภาพ 98% ในการต้มการถ่ายเทความร้อน เป็น
เมื่อเทียบกับสารทำความเย็น R134a / polyolester ในขณะที่การเพิ่มประสิทธิภาพเป็น 19% ที่ 2% nanolubricant
ส่วนมวล.
อัล Tang et [44] R141b- / δ-Al2O3 / SDBS แนวนอนแบนทองแดงตาราง
พื้นผิว
R141b / δ-Al2O3with SDBS ปรับปรุงสระว่ายน้ำเดือดถ่ายโอนความร้อนเมื่อเทียบกับ R141b บริสุทธิ์.
Diao et al, [16] Cu-R141b / SDBS พื้นผิวที่เรียบภายใต้บรรยากาศ
ความดัน
อัตราส่วนการเพิ่มประสิทธิภาพของ nanorefrigerant Cu-R141b-SDBS แตกต่างจากที่ของ
การแก้ปัญหา R141b-SDBS เมื่อเทียบกับ R141b บริสุทธิ์