The distribution of lateral forces

The distribution of lateral forces is proportional to the gravitational load of the structure (Dead Load + 40% Live
Load). Gravity loads dominate the structure’s design, and as such, the beam sizes did not alter. Any dimensional
reductions of columns gained through the use of high strength concrete did not translate into a major reduction in
earthquake loading (reductions of 1.8% and 0.8% in gravity loads for OMRF and IMRF respectively).
Dynamic Analysis Results
The El Centro earthquake (PGA=0.33g) was selected to represent a major earthquake. The time history analyses
were performed using the non-linear dynamic structural analysis program RUAUMOKO [Carr, 1999]. The
members were modeled using the standard beam and column elements provided in the program.
The following response parameters are presented to illustrate the behavioural nature of the structures designed
for different ductility levels. The roof displacements of the gross section stiffness frames do not differ
substantially and are in all four cases less than 0.85% of the building height (0.0085h). It has been suggested by
De Stefano et al. [1995] that the onset of severe structural damage occurs approximately at an overall (roof)
displacement of 0.01h, hence the damage levels in the frames considered here are expected to be moderate. The
frames analysed with the effective stiffness showed much greater variability in displacements, being as high as
1.38%, thus indicating severe damage levels.
In both the OMRF and IMRF, the response with the higher steel reinforcement yield value showed an increase in
column hinging. The relative increase of moment capacities in the sections is not uniform. The beams exhibit a
substantial increase in capacity allowing the columns to yield first. Figures 6 and 7 show the locations of hinges
that have occurred through the earthquake input. The utilisation of HSC lead to a smaller section and a reduction
in longitudinal reinforcement, which has lead to a lower yield moment. It can be clearly seen that there is a shift
to column hinging with higher strength concrete columns. This is not the favoured seismic response, although,
the curvature ductility capacities of all sections were not exceeded. The only exception being frame 3 with EIeff,
where R10 lateral reinforcement would not provide sufficient capacity, although Y12 lateral reinforcement at the
same spacing is sufficient to prevent flexural failure due to the increase in confinement pressure of the core.
Generally, the response and extent of hinging of frames using the effective stiffness was very similar to those
with gross stiffness. The trend indicates that due to reduced stiffness, smaller forces are attracted by the sections
and consequently have reduced curvature ductility demands. The exception is frame 3 where there is a shift from
high beam demands to high column demands. The response with fsy=500MPa was extensive external column
hinging (GL-L5), internal column hinging (L4-L5) and beam hinging (L1-L3). With fsy=650MPa, there was
additional internal column hinging all the way up the structure with reduced beam hinging. The moment

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การกระจายของกองด้านข้างเป็นสัดส่วนกับความโน้มถ่วงโหลดของโครงสร้าง (โหลดตาย + 40% อาศัยอยู่โหลด) โหลดแรงโน้มถ่วงครองของโครงสร้างออกแบบ และดัง ขนาดลำแสงไม่เปลี่ยนแปลงไม่ มิติใด ๆลดของคอลัมน์ได้โดยใช้คอนกรีตความแข็งแรงสูงไม่ได้แปลเป็นลดหลักโหลดแผ่นดินไหว (ลด 1.8% และ 0.8% ในแรงโน้มถ่วงโหลดสำหรับ OMRF และ IMRF ตามลำดับ)ผลการวิเคราะห์แบบไดนามิกแผ่นดินไหวเซนโทรเอล (PGA = 0.33 g) ถูกเลือกถึงแผ่นดินไหวใหญ่ วิเคราะห์ประวัติเวลาได้ดำเนินการโดยใช้โปรแกรมไม่เชิงเส้นการวิเคราะห์โครงสร้างแบบไดนามิก RUAUMOKO [คาร์ 1999] ที่สมาชิกถูกจำลองโดยใช้มาตรฐานคานและคอลัมน์องค์ประกอบในโปรแกรมแสดงพารามิเตอร์ตอบสนองต่อไปนี้เพื่อแสดงลักษณะพฤติกรรมของโครงสร้างออกแบบมาเกิดความเหนียวแตกต่างกันโดยระดับการ Displacements หลังคาของเฟรมตึงส่วนรวมไม่แตกต่างกันมาก และมีทั้งหมดสี่กรณีน้อยกว่า 0.85% ของความสูงของอาคาร (0.0085 h) มีการแนะนำโดยเดสเตฟาโน et al. [1995] ที่เริ่มมีอาการของความเสียหายทางโครงสร้างที่รุนแรงเกิดขึ้นที่ประมาณการโดยรวม (หลังคา)ย้ายของ 0.01 h ดังนั้นระดับความเสียหายในเฟรมถือว่า ที่นี่คาดว่าจะเป็นกันเอง ที่analysed เฟรม มีความแข็งมีประสิทธิภาพที่พบมากสำหรับความผันผวนมากกว่าใน displacements กำลังสูง1.38% ระบุระดับความเสียหายอย่างรุนแรงดังนั้นทั้งใน OMRF และ IMRF การตอบสนอง มีค่าผลตอบแทนน้อยสูงแสดงให้เห็นการเพิ่มคอลัมน์ hinging เพิ่มกำลังการผลิตขณะนี้ในส่วนญาติไม่สม่ำเสมอ คานแสดงการเพิ่มกำลังให้คอลัมน์ให้แรกพบ ตัวเลข 6 และ 7 แสดงตำแหน่งของ hingesที่เกิดขึ้นผ่านการป้อนข้อมูลแผ่นดินไหว การจัดสรรมงเปอทำส่วนเล็กลงและลดในระยะยาวเสริม ซึ่งมีเป้าหมายเพื่อผลตอบแทนช่วงล่าง มันสามารถจะเห็นว่า มีกะกับ hinging คอลัมน์คอลัมน์คอนกรีตความแข็งแรงสูง ไม่ตอบสนอง favoured ธรณี แม้ว่าไม่ได้เกินกำลังเกิดความเหนียวโดยขนาดของส่วนทั้งหมด มีข้อยกเว้นเฉพาะกรอบ 3 EIeffที่ R10 เสริมด้านข้างจะมีความจุเพียงพอ Y12 ด้านข้างเสริมที่แม้ว่าการระยะห่างกันเพียงพอที่จะป้องกัน flexural ล้มเหลวเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของความดันเข้าของหลักทั่วไป การตอบสนองและขอบเขตของ hinging ของเฟรมโดยใช้ความแข็งมีประสิทธิภาพมีลักษณะคล้ายกับมีตึงรวม แนวโน้มบ่งชี้ว่า เนื่องจากความแข็งลดลง กองกำลังขนาดเล็กถูกดึงดูด โดยส่วนและจึง ได้ลดขนาดโค้งเกิดความเหนียวโดยความ ข้อยกเว้นคือ กรอบ 3 กะจากความต้องการความเข้มแสงสูงให้ความสูงคอลัมน์ การตอบสนองกับ fsy = 500MPa เป็นคอลัมน์กว้างขวางภายนอกhinging (GL-L5), ภายในคอลัมน์ hinging (L4-L5) และคาน hinging (L1-L3) มี fsy = 650MPa มีเพิ่มเติมภายในคอลัมน์ hinging งาม ๆ ค่าโครงสร้างกับ hinging แสงลดลง ขณะนี้

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การกระจายตัวของกองกำลังด้านข้างเป็นสัดส่วนกับการโหลดแรงโน้มถ่วงของโครงสร้าง (ตายโหลด + 40% สด
โหลด) โหลดแรงโน้มถ่วงครองการออกแบบโครงสร้างและเป็นเช่นขนาดคานไม่ได้เปลี่ยนแปลง มิติใด ๆ ที่
ลดลงของคอลัมน์ได้รับจากการใช้งานของคอนกรีตมีความแข็งแรงสูงไม่ได้แปลเป็นสำคัญในการลด
การโหลดแผ่นดินไหว (ลดลง 1.8% และ 0.8% ในแรงโน้มถ่วงสำหรับ OMRF และ IMRF ตามลำดับ)
การวิเคราะห์แบบไดนามิกผล
แผ่นดินไหว El Centro (พีจีเอ = 0.33g) ได้รับเลือกให้เป็นตัวแทนของแผ่นดินไหวใหญ่ เวลาในการวิเคราะห์ประวัติศาสตร์
ได้ดำเนินการโดยใช้การไม่เชิงเส้นแบบไดนามิกโปรแกรมวิเคราะห์โครงสร้าง RUAUMOKO [คาร์ 1999]
สมาชิกมีรูปแบบการใช้องค์ประกอบคานและคอลัมน์มาตรฐานที่ระบุไว้ในโปรแกรม
พารามิเตอร์การตอบสนองต่อไปนี้จะแสดงให้เห็นถึงลักษณะพฤติกรรมของโครงสร้างได้รับการออกแบบ
ในระดับที่แตกต่างกันเหนียว การเคลื่อนหลังคาของขั้นต้นเฟรมตึงส่วนไม่แตกต่างกัน
อย่างมีนัยสำคัญและอยู่ในทั้งสี่กรณีน้อยกว่า 0.85% ของความสูงอาคาร (0.0085h) มันได้รับการแนะนำโดย
De Stefano และคณะ [1995] ที่เริ่มมีอาการของความเสียหายของโครงสร้างที่รุนแรงเกิดขึ้นประมาณโดยรวม (หลังคา)
การกำจัดของ 0.01h ดังนั้นระดับความเสียหายในกรอบการพิจารณาที่นี่คาดว่าจะอยู่ในระดับปานกลาง
กรอบการวิเคราะห์ที่มีความมั่นคงที่มีประสิทธิภาพมีความแปรปรวนมากขึ้นในการเคลื่อนเป็นสูงถึง
1.38% จึงบ่งบอกระดับความเสียหายอย่างรุนแรง
ทั้งในและ OMRF IMRF การตอบสนองที่มีค่าตอบแทนที่สูงกว่าเหล็กเสริมแสดงให้เห็นว่าการเพิ่มขึ้นของ
HINGING คอลัมน์ เพิ่มขึ้นเมื่อเทียบกับช่วงเวลาของความสามารถในส่วนไม่สม่ำเสมอ คานแสดง
เพิ่มขึ้นมากในความสามารถในการช่วยให้คอลัมน์เพื่อให้ได้เป็นครั้งแรก รูปที่ 6 และ 7 แสดงตำแหน่งของบานพับ
ที่เกิดขึ้นผ่านเข้าแผ่นดินไหว การใช้ประโยชน์จาก HSC นำไปสู่ส่วนที่มีขนาดเล็กและการลดลง
ในการสนับสนุนระยะยาวซึ่งได้นำไปสู่ช่วงเวลาที่อัตราผลตอบแทนที่ต่ำกว่า มันสามารถเห็นได้อย่างชัดเจนว่ามีการเปลี่ยนแปลง
ที่จะ HINGING คอลัมน์ที่มีเสาคอนกรีตมีความแข็งแรงสูง นี้ไม่ได้การตอบสนองต่อการสั่นสะเทือนได้รับการสนับสนุนแม้ว่า
ความโค้งความเหนียวของทุกส่วนที่ไม่เกิน ยกเว้นเพียงอย่างเดียวกรอบ 3 กับ EIeff,
R10 ที่สนับสนุนด้านข้างจะไม่ให้ความจุที่เพียงพอแม้ว่า Y12 เสริมแรงด้านข้างที่
ระยะห่างเดียวกันจะเพียงพอที่จะป้องกันความล้มเหลวดัดเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของความดันการคุมขังของแกน
โดยทั่วไปการตอบสนองและขอบเขต ของ hinging ของเฟรมโดยใช้ความแข็งแกร่งที่มีประสิทธิภาพเป็นคล้ายกันมากกับผู้
ที่มีความมั่นคงขั้นต้น แนวโน้มบ่งชี้ว่าเนื่องจากการแข็งลดกองกำลังขนาดเล็กที่จะถูกดึงดูดโดยส่วน
จึงมีการลดความโค้งความต้องการความเหนียว ยกเว้นในกรอบที่ 3 ที่มีการเปลี่ยนแปลงจาก
ความต้องการไฟสูงเพื่อตอบสนองความต้องการคอลัมน์สูง การตอบสนองกับ FSY = 500MPa เป็นบริเวณกว้างคอลัมน์ภายนอก
HINGING (GL-L5) HINGING คอลัมน์ภายใน (L4-L5) และคาน HINGING (L1-L3) ด้วย FSY = 650MPa มี
คอลัมน์ภายในเพิ่มเติม hinging ตลอดทางขึ้นกับโครงสร้าง HINGING คานลดลง ช่วงเวลาที่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การกระจายของการบังคับเป็นปฏิภาคกับโหลดแรงโน้มถ่วงของโครงสร้าง ( โหลดแล้ว 40% อยู่
โหลด ) แรงโน้มถ่วงโหลดครองการออกแบบของโครงสร้างและเช่นคานขนาดไม่ได้เปลี่ยนแปลง มีมิติ
( คอลัมน์ที่ได้รับผ่านการใช้คอนกรีตกำลังสูงไม่ได้แปลในการลดหลักใน
แผ่นดินไหวโหลดลดลง 1.8% และ 08 % ในแรงโน้มถ่วงและโหลดสำหรับ omrf imrf ตามลำดับ การวิเคราะห์แบบไดนามิก

แผ่นดินไหว El Centro ( PGA = 0.33g ) ถูกเลือกเพื่อแสดงการเกิดแผ่นดินไหวใหญ่ ประวัติเวลาวิเคราะห์
ได้ใช้ใช้โปรแกรมวิเคราะห์โครงสร้างแบบไดนามิก ruaumoko [ คาร์ , 1999 ]
สมาชิกแบบคานและคอลัมน์โดยใช้มาตรฐานองค์ประกอบ
ไว้ในโปรแกรมแล้วต่อไปนี้การตอบสนองพารามิเตอร์ที่แสดงถึงลักษณะพฤติกรรมของโครงสร้างที่ออกแบบ
ระดับความเหนียวแตกต่างกัน หลังคาสูงสุดของมวลรวมส่วนความแข็งเฟรมไม่แตกต่าง
อย่างมาก และอยู่ 4 ราย น้อยกว่า 0.85 % ของความสูงของอาคาร ( 0.0085h ) มันได้รับการแนะนำโดย
เดอ สเตฟาโน et al .[ 1995 ] ที่เริ่มรุนแรงโครงสร้างเกิดความเสียหายประมาณโดยรวม ( หลังคา )
+ 0.01h ดังนั้นความเสียหายระดับในกรอบการพิจารณาที่นี่ที่คาดว่าจะอยู่ที่ระดับ
กรอบการวิเคราะห์ค่าประสิทธิภาพ พบความแปรปรวนมากในการเปลี่ยนตำแหน่งได้สูงเท่าที่
1.38 % จึงแสดงระดับความเสียหายที่รุนแรง ทั้งใน และ imrf
omrf ,การตอบสนองด้วยการเสริมเหล็กสูง มีมูลค่าผลผลิตเพิ่มขึ้น
คอลัมน์ hinging . ญาติของความจุ เพิ่มเวลาในส่วนที่ไม่ใช่เครื่องแบบ คานที่จัดแสดง
เพิ่มขึ้นอย่างมากในความสามารถให้คอลัมน์ที่จะให้ผลก่อน ตัวเลข 6 และ 7 แสดงตำแหน่งของบานพับ
ที่เกิดขึ้นจากแผ่นดินไหวข้อมูลการใช้ประโยชน์ของ HSC นําส่วนที่เล็กลง และลด
ในเสริมตามยาว ซึ่งทำให้ผลผลิตลดลงชั่วขณะ มันสามารถเห็นได้ว่ามีการเปลี่ยนแปลง
คอลัมน์ hinging กับสูงกว่าคอนกรีตเสา นี่ไม่ใช่การชื่นชอบแผ่นดินไหว ถึงแม้ว่า
ความโค้งความเหนียวความสามารถของทุกส่วนไม่เกินเพียงข้อยกเว้นเป็นกรอบ 3 กับ eieff
R10 ด้านข้าง , ที่เสริมจะไม่ให้ความจุที่เพียงพอ แม้ว่า y12 ด้านข้างเสริมที่
ระยะห่างกันจะเพียงพอที่จะป้องกันการล้มเหลวเนื่องจากการเพิ่มขึ้นในการดันแกน
โดยทั่วไป การตอบสนอง และขอบเขตของ hinging ของเฟรมโดยใช้ค่าประสิทธิภาพก็คล้ายกันมาก พวก
กับรวมตึง แนวโน้มบ่งชี้ว่า เนื่องจากการลดลงของความแข็งแรงที่มีขนาดเล็กจะถูกดึงดูดโดยส่วน
และจึงลดความโค้งของท่อ . ข้อยกเว้นคือกรอบ 3 ซึ่งมีการเปลี่ยนแปลงจาก
ความต้องการไฟสูงความต้องการ เสาสูง การตอบสนองกับ fsy = 500mpa เป็นวงกว้างภายนอกคอลัมน์
hinging ( gl-l5 )ภายในคอลัมน์ hinging ( l4-l5 ) และคาน hinging ( l1-l3 ) กับ fsy = 650mpa มี
เพิ่มเติมภายในคอลัมน์ hinging ตลอดทางขึ้นโครงสร้างที่มีคาน hinging ลดลง . ขณะนี้