1. Introduction
R502 was favourably used as a suitable working substance, in recent past, for low temperature applications in vapour compression refrigeration plants (Aprea and Mastrullo, 1996). It is an azeotropic mixture of R22 and R115 and both these refrigerants are harmful to ozone layer. The ozone depletion potential for R22 and R115 is 0.055 and 0.4, respectively (Calm and Hourahan, 2001). The provisions of Montreal protocol have prohibited the use of R115 and it was proposed to be phased
Nomenclature
COP coefficient of performance (non-dimensional)
E_D exergy destruction rate (kW)
E_F exergy rate of fuel (kW)
E_L exergy loss rate (kW)
E_P exergy rate of product (kW)
_E
X exergy rate of fluid (kW)
h specific enthalpy (kJ kg_1)
m_ mass flow rate (kg s_1)
P pressure (kPa)
_Q
rate of heat transfer (kW)
s specific entropy (kJ kg_1 K_1)
T temperature (K)
_W
work rate (kW)
Greek symbols
h efficiency (non-dimensional)
d efficiency defect (non-dimensional)
dP pressure drop (kPa)
3 effectiveness
DTsb;lvhe degree of subcooling of liquid refrigerant in lvhe (K)
DTsh;lvhe degree of superheating of vapour refrigerant in
lvhe (K)
Subscripts
c condenser
comp compressor
e evaporator
ex exergetic
i ith component
lvhe, l liquid vapour heat exchanger
r refrigerant, space to be cooled
rr reversible refrigerator
t refrigerant throttle valve
vcr vapour compression refrigeration system
0 dead state
out by the year 1996 in developed countries, and before 2010 in developing countries. The deadline for the phase out of R22 is year 2020 in developed countries and year 2030 in the developing
countries, respectively. Various researchers (Aprea and Mastrullo, 1996; Do¨ ring et al., 1997; Camporese et al., 1997; Gu¨ nther and Steimle, 1997; Go¨ ktun, 1998; Sami and Desjardins, 2000a,b) have suggested different HCFC, HFC and HC blends as potential substitutes for R502 and compared the performance of these substitutes either theoretically or experimentally. In some of these studies, measurements of thermodynamic and thermo-physical properties were carried out. In one of the
recent study, Xuan and Chen (2005) experimentally tested HFC-161 mixture (HFC-161, HFC-125 and HFC-143a (10/45/45 wt.%)) as an alternative refrigerant to R502. Their results substantiated that this new refrigerant can achieve a high level of COP than R404A and R507 and can be considered as
a promising retrofit refrigerant to R502. Arcaklıog˘lu et al. (2005) numerically calculated rational efficiency of cooling system based on the second law of thermodynamics for HFC and HC based azeotropic and zeotropic mixture refrigerants. In another study (Stegou-Sagia and Paignigiannis, 2005),exergy efficiency of a number of refrigerants including R404A and R507 was calculated. Arcaklıog˘lu et al. (2006) developed an algorithm to search for refrigerant mixtures of equal
volumetric cooling capacity when compared to CFC based refrigerants in vapour compression refrigeration systems. Their results showed that R32/R125/R134a (43/5/52 wt.%) mixture can be used as appropriate replacement for R502. R507 is also recognized as R507A in order to allow for the
possibility of different future azeotrope configurations of R507 (ecr-ref, 2007). First, literature survey emphasizes that most promising alternate refrigerants for R502 are R507A and R404A. Table 1
shows physical and environmental characteristics of these refrigerants (Xuan and Chen, 2005). Second, it is observed that in most of the studies referred above, the performance analysis of refrigeration systems is investigated using an energy approach based on the first law of thermodynamics, i.e. by means of the coefficient of performance (COP). Unfortunately this approach is of limited use in view of the fact that it fails to make out the real energetic losses in a refrigeration
system. Thus in contrast to energetic approach exergy analysis, based on both first and second laws of thermodynamics, allows an explicit presentation and an improved comprehension of thermodynamic processes by quantifying the effect of irreversibility occurring in the system along with its location.
Exergy analysis utilizes exergetic efficiency criterion, taking into account all the losses appearing in the refrigeration system, for measuring the efficiency. Keeping in view the facts stated above, it is intended to communicate the results of theoretical performance analysis of the R502 and its alternate
refrigerants (R404A and R507A) based on energy and exergy concepts. The various parameters computed are COP, exergy destruction, exergetic efficiency and efficiency defects in the
system. Effects of degree of subcooling, pressure drops in evaporator and condenser, and dead state temperature are also computed and discussed.
1. Introduction
R502 was favourably used as a suitable working substance, in recent past, for low temperature applications in vapour compression refrigeration plants (Aprea and Mastrullo, 1996). It is an azeotropic mixture of R22 and R115 and both these refrigerants are harmful to ozone layer. The ozone depletion potential for R22 and R115 is 0.055 and 0.4, respectively (Calm and Hourahan, 2001). The provisions of Montreal protocol have prohibited the use of R115 and it was proposed to be phased
Nomenclature
COP coefficient of performance (non-dimensional)
E_D exergy destruction rate (kW)
E_F exergy rate of fuel (kW)
E_L exergy loss rate (kW)
E_P exergy rate of product (kW)
_E
X exergy rate of fluid (kW)
h specific enthalpy (kJ kg_1)
m_ mass flow rate (kg s_1)
P pressure (kPa)
_Q
rate of heat transfer (kW)
s specific entropy (kJ kg_1 K_1)
T temperature (K)
_W
work rate (kW)
Greek symbols
h efficiency (non-dimensional)
d efficiency defect (non-dimensional)
dP pressure drop (kPa)
3 effectiveness
DTsb;lvhe degree of subcooling of liquid refrigerant in lvhe (K)
DTsh;lvhe degree of superheating of vapour refrigerant in
lvhe (K)
Subscripts
c condenser
comp compressor
e evaporator
ex exergetic
i ith component
lvhe, l liquid vapour heat exchanger
r refrigerant, space to be cooled
rr reversible refrigerator
t refrigerant throttle valve
vcr vapour compression refrigeration system
0 dead state
out by the year 1996 in developed countries, and before 2010 in developing countries. The deadline for the phase out of R22 is year 2020 in developed countries and year 2030 in the developing
countries, respectively. Various researchers (Aprea and Mastrullo, 1996; Do¨ ring et al., 1997; Camporese et al., 1997; Gu¨ nther and Steimle, 1997; Go¨ ktun, 1998; Sami and Desjardins, 2000a,b) have suggested different HCFC, HFC and HC blends as potential substitutes for R502 and compared the performance of these substitutes either theoretically or experimentally. In some of these studies, measurements of thermodynamic and thermo-physical properties were carried out. In one of the
recent study, Xuan and Chen (2005) experimentally tested HFC-161 mixture (HFC-161, HFC-125 and HFC-143a (10/45/45 wt.%)) as an alternative refrigerant to R502. Their results substantiated that this new refrigerant can achieve a high level of COP than R404A and R507 and can be considered as
a promising retrofit refrigerant to R502. Arcaklıog˘lu et al. (2005) numerically calculated rational efficiency of cooling system based on the second law of thermodynamics for HFC and HC based azeotropic and zeotropic mixture refrigerants. In another study (Stegou-Sagia and Paignigiannis, 2005),exergy efficiency of a number of refrigerants including R404A and R507 was calculated. Arcaklıog˘lu et al. (2006) developed an algorithm to search for refrigerant mixtures of equal
volumetric cooling capacity when compared to CFC based refrigerants in vapour compression refrigeration systems. Their results showed that R32/R125/R134a (43/5/52 wt.%) mixture can be used as appropriate replacement for R502. R507 is also recognized as R507A in order to allow for the
possibility of different future azeotrope configurations of R507 (ecr-ref, 2007). First, literature survey emphasizes that most promising alternate refrigerants for R502 are R507A and R404A. Table 1
shows physical and environmental characteristics of these refrigerants (Xuan and Chen, 2005). Second, it is observed that in most of the studies referred above, the performance analysis of refrigeration systems is investigated using an energy approach based on the first law of thermodynamics, i.e. by means of the coefficient of performance (COP). Unfortunately this approach is of limited use in view of the fact that it fails to make out the real energetic losses in a refrigeration
system. Thus in contrast to energetic approach exergy analysis, based on both first and second laws of thermodynamics, allows an explicit presentation and an improved comprehension of thermodynamic processes by quantifying the effect of irreversibility occurring in the system along with its location.
Exergy analysis utilizes exergetic efficiency criterion, taking into account all the losses appearing in the refrigeration system, for measuring the efficiency. Keeping in view the facts stated above, it is intended to communicate the results of theoretical performance analysis of the R502 and its alternate
refrigerants (R404A and R507A) based on energy and exergy concepts. The various parameters computed are COP, exergy destruction, exergetic efficiency and efficiency defects in the
system. Effects of degree of subcooling, pressure drops in evaporator and condenser, and dead state temperature are also computed and discussed.
การแปล กรุณารอสักครู่..
1. บทนำ
R502 ถูกนำมาใช้ในเกณฑ์ดีเป็นสารทํางานที่เหมาะสมในอดีตที่ผ่านมาสำหรับการใช้งานที่อุณหภูมิต่ำในพืชเครื่องทำความเย็นแบบอัดไอ (Aprea และ Mastrullo, 1996) มันเป็นส่วนผสมของ azeotropic R22 และ R115 และสารทำความเย็นทั้งสองเหล่านี้เป็นอันตรายต่อชั้นโอโซน ที่อาจเกิดการสูญเสียโอโซนสำหรับ R22 และ R115 เป็น 0.055 และ 0.4 ตามลำดับ (ความสงบและ Hourahan, 2001) บทบัญญัติของโปรโตคอลมอนทรีออมีห้ามการใช้ R115 และได้รับการเสนอให้มีการค่อย ๆศัพท์COP ค่าสัมประสิทธิ์ของการปฏิบัติงาน (ที่ไม่ใช่มิติ) E_D Exergy อัตราการทำลาย (กิโลวัตต์) อัตรา E_F Exergy น้ำมันเชื้อเพลิง (kW) E_L Exergy อัตราการสูญเสีย (กิโลวัตต์) E_P อัตรา Exergy ของผลิตภัณฑ์ (กิโลวัตต์) _e X อัตรา Exergy ของของเหลว (กิโลวัตต์) เอนทัลปีชั่วโมงเฉพาะ (kJ kg_1) m_ อัตราการไหลของมวล (กก s_1) ความดัน P (ปาสคาล) _Q อัตราการถ่ายเทความร้อน (kW) S เอนโทรปีเฉพาะ (จูล kg_1 K_1) อุณหภูมิ T (K) _W อัตราการทำงาน (กิโลวัตต์) สัญลักษณ์กรีกชั่วโมงประสิทธิภาพ (ที่ไม่ใช่มิติ) ข้อบกพร่องงมีประสิทธิภาพ (ที่ไม่ใช่มิติ) ความดันลดลง dP (ปาสคาล) 3 ประสิทธิผลDTSB; lvhe ระดับของ subcooling ของสารทำความเย็นที่เป็นของเหลวใน lvhe (K) DTsh; ระดับของ lvhe superheating ไอของสารทำความเย็นในlvhe (K) ห้อยคคอนเดนเซอร์comp คอมเพรสเซอร์ระเหยอีอดีต exergetic ฉันความเชื่อส่วนประกอบlvhe, L ของเหลวถ่ายเทความร้อนของไอสารทำความเย็น R, พื้นที่ที่จะได้รับการระบายความร้อนตู้เย็นย้อนกลับ RR เสื้อวาล์วปีกผีเสื้อสารทำความเย็นอัดไอโฮมเธียเตอร์ระบบทำความเย็น0 รัฐที่ตายแล้วออกมาในปี 1996 ในประเทศที่พัฒนาแล้วและก่อนที่ 2010 ในประเทศกำลังพัฒนา กำหนดเส้นตายสำหรับขั้นตอนการออกจาก R22 เป็นปี 2020 ในประเทศที่พัฒนาแล้วและในปี 2030 ในการพัฒนาประเทศตามลำดับ นักวิจัยต่าง ๆ (Aprea และ Mastrullo 1996; ทำแหวน, et al, 1997;. Camporese et al, 1997;. Gu nther และ Steimle 1997; ไป ktun 1998; เซและจาร์แดงส์, 2000a, ข) ได้ชี้ให้เห็นที่แตกต่างกัน HCFC, HFC และ HC ผสมเป็นสารทดแทนที่มีศักยภาพสำหรับ R502 และเมื่อเทียบกับประสิทธิภาพการทำงานของสารทดแทนเหล่านี้อย่างใดอย่างหนึ่งในทางทฤษฎีหรือการทดลอง ในบางส่วนของการศึกษาเหล่านี้วัดคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์และเทอร์โมทางกายภาพได้ดำเนินการ ในตอนหนึ่งของการศึกษาที่ผ่านมา Xuan และเฉิน (2005) ผ่านการทดสอบทดลอง HFC-161 ผสม (HFC-161, HFC-125 และ HFC-143a (10/45/45 น้ำหนัก.%)) เป็นทางเลือกในการทำความเย็น R502 ผลของพวกเขายืนยันว่าสารทำความเย็นใหม่นี้จะประสบความสำเร็จในระดับสูงของ COP กว่า R404A และ R507 และถือได้ว่าเป็นสารทำความเย็นชุดติดตั้งเพิ่มเติมสัญญาว่าจะ R502 Arcaklıog˘luและคณะ (2005) คำนวณตัวเลขประสิทธิภาพเหตุผลของระบบระบายความร้อนบนพื้นฐานของกฎข้อที่สองของอุณหพลศาสตร์สำหรับ HFC และ HC ตามสารทำความเย็นผสม azeotropic และ zeotropic ในการศึกษาอื่น (Stegou-Sagia และ Paignigiannis, 2005) ในการใช้ประสิทธิภาพ Exergy ของจำนวนของสารทำความเย็น R404A รวมและ R507 ที่คำนวณได้ Arcaklıog˘luและคณะ (2006) การพัฒนาอัลกอริทึมในการค้นหาผสมสารทำความเย็นเท่ากันความเย็นปริมาตรเมื่อเปรียบเทียบกับสาร CFC สารทำความเย็นที่ใช้ในการบีบอัดไอน้ำระบบทำความเย็น ผลของพวกเขาแสดงให้เห็นว่า R32 / R125 / R134a (43/5/52 น้ำหนัก.%) ส่วนผสมที่สามารถใช้เป็นที่เหมาะสมสำหรับการเปลี่ยน R502 R507 ได้รับการยอมรับว่าเป็น R507A เพื่อที่จะอนุญาตให้มีความเป็นไปได้ของการกำหนดค่า azeotrope อนาคตที่แตกต่างกันของ R507 (ECR-อ้างอิง 2007) ประการแรกการสำรวจวรรณกรรมเน้นว่าสารทำความเย็นสลับแนวโน้มมากที่สุดสำหรับ R502 เป็น R507A และ R404A ตารางที่ 1 แสดงให้เห็นถึงลักษณะทางกายภาพและสิ่งแวดล้อมของสารทำความเย็นเหล่านี้ (Xuan และ Chen, 2005) ประการที่สองมันเป็นที่สังเกตว่าในส่วนของการศึกษาที่อ้างข้างต้นการวิเคราะห์ประสิทธิภาพการทำงานของระบบทำความเย็นที่มีการตรวจสอบการใช้วิธีการใช้พลังงานขึ้นอยู่กับกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์เช่นโดยวิธีการของค่าสัมประสิทธิ์ของการปฏิบัติงาน (COP) แต่น่าเสียดายที่วิธีนี้คือการใช้งานที่ จำกัด ในมุมมองของความเป็นจริงที่ว่ามันล้มเหลวในการให้ออกความสูญเสียพลังที่แท้จริงในการทำความเย็นระบบ ดังนั้นในทางตรงกันข้ามกับวิธีการที่มีพลังการวิเคราะห์ Exergy บนพื้นฐานของกฎหมายทั้งสองครั้งแรกและครั้งที่สองของอุณหพลศาสตร์ช่วยให้การนำเสนอที่ชัดเจนและความเข้าใจที่ดีขึ้นของกระบวนการทางอุณหพลศาสตร์โดยปริมาณผลกระทบของการเปลี่ยนแปลงไม่ได้เกิดขึ้นในระบบพร้อมกับสถานที่ตั้งของมัน. วิเคราะห์ Exergy ใช้ประสิทธิภาพ exergetic เกณฑ์คำนึงถึงความสูญเสียทั้งหมดที่ปรากฏในระบบทำความเย็นสำหรับการวัดประสิทธิภาพ รักษาในมุมมองข้อเท็จจริงที่ระบุไว้ข้างต้นได้มีไว้เพื่อสื่อสารผลของการวิเคราะห์ผลการดำเนินงานทางทฤษฎีของ R502 และสำรองของสารทำความเย็น (R404A และ R507A) ตามพลังงานและแนวคิด Exergy พารามิเตอร์ต่างๆคำนวณเป็น COP ทำลาย Exergy ที่มีประสิทธิภาพและมีประสิทธิภาพ exergetic ข้อบกพร่องในระบบ ผลของระดับของ subcooling ความดันลดลงในเครื่องระเหยและคอนเดนเซอร์และอุณหภูมิรัฐที่ตายแล้วจะคำนวณและยังกล่าวถึง
การแปล กรุณารอสักครู่..
1 . บทนำ
r502 คือสนับสนุนใช้เป็นเหมาะทำงานสาร ในอดีตที่ผ่านมา สำหรับการประยุกต์ใช้ในการทำความเย็นที่อุณหภูมิต่ำซึ่งพืช ( aprea และ mastrullo , 1996 ) มันเป็นส่วนผสมของ R22 r115 azeotropic และทั้งเย็นเหล่านี้เป็นอันตรายต่อชั้นโอโซน . ศักยภาพการพร่องโอโซน และ r115 R22 เป็น 0.055 และ 0.4 ตามลำดับ ( สงบ และ hourahan , 2001 )บทบัญญัติของพิธีสารมอนทรีออลที่มีข้อห้ามใช้ r115 และเสนอที่จะแบ่ง
ระบบตำรวจสัมประสิทธิ์สมรรถนะ ( ไม่มีมิติ )
e_d เซอร์ทำลายคะแนน ( kW )
e_f อัตราราคาของเชื้อเพลิง ( kW )
e_l อัตราการสูญเสียเอ็กเซอร์ยี ( kW )
e_p เซอร์อัตราของผลิตภัณฑ์ ( kW )
_e
x ราคาเท่ากันของของไหล ( kW )
H ความร้อนเฉพาะ ( kJ kg_1 )
m_ อัตราการไหลของมวล ( กิโลกรัม s_1 ) ความดัน
p ( KPA )
_qอัตราการถ่ายเทความร้อน ( kW )
s เอนโทรปีที่เฉพาะเจาะจง ( kJ kg_1 k_1 )
T อุณหภูมิ ( K )
( kW ) อัตราการทํางาน _w กรีกสัญลักษณ์
H
ประสิทธิภาพ ( ไม่มีมิติ )
D ประสิทธิภาพของเสีย ( ไม่มีมิติ )
ความดัน DP ( KPA )
3
dtsb ประสิทธิผล ; lvhe . การซับคูลของของเหลวใน lvhe ( K )
dtsh ; lvhe ระดับ superheating ของไอสารทำความเย็นใน lvhe
( K )
subscripts
C คอนเดนเซอร์คอมเพรสเซอร์
. .E
ผมระเหยอดีต exergetic ith ส่วนประกอบ
lvhe ผมเหลวไอความร้อน
r าพื้นที่ที่จะเย็น
t สารทำความเย็นตู้เย็น RR กลับเค้นวาล์ว
วีซีอาร์ไออัดระบบทำความเย็น
0
ตายรัฐโดยปี 1996 ในประเทศที่พัฒนาแล้ว และก่อนปี 2553 ในการพัฒนาประเทศกำหนดระยะจาก R22 เป็นปี 2020 ในประเทศที่พัฒนาแล้วและประเทศปี 2030 ในการพัฒนา
ประเทศ ตามลำดับ นักวิจัยต่างๆ ( aprea และ mastrullo , 1996 ; ทำตั้งแหวน et al . , 1997 ; camporese et al . , 1997 ; กูตั้ง nther และ steimle , 1997 ; ไปตั้ง ktun , 1998 ; ซามี่ และ desjardins ประกอบ , B ) มีความเห็นที่แตกต่างกัน hcfc ,เพื่อแสดงศักยภาพและผสมเป็นวัสดุทดแทน r502 เปรียบเทียบประสิทธิภาพของสารทดแทนเหล่านี้อย่างใดอย่างหนึ่งตามหลักวิชาหรือนี้ ในบางส่วนของการศึกษาเหล่านี้และอุณหพลศาสตร์และเทอร์โมคุณสมบัติทางกายภาพ พบว่า ในหนึ่งของ
การศึกษาล่าสุด ซวน และ เฉิน ( 2005 ) ผลการทดสอบ hfc-161 ผสม ( hfc-161 hfc-125 , และ hfc-143a ( 10 / 45 / 45 โดยน้ำหนัก% ) เป็นสารทำความเย็นทดแทน r502 . ผลของพวกเขาได้รับการยืนยันว่า สารทำความเย็นใหม่นี้สามารถบรรลุระดับสูงของตำรวจมากกว่าและ R404A r507 และถือได้ว่าเป็น
สัญญาปรับปรุงสารทําความเย็นที่ r502 . arcakl ıและ˘ Lu et al .( 2005 ) คำนวณเชิงตัวเลขที่มีประสิทธิภาพของระบบหล่อเย็น ตามกฎข้อที่สองของอุณหพลศาสตร์สำหรับ HFC และ HC และตาม azeotropic zeotropic ผสมสารทำความเย็น . ในการศึกษาอื่น ( stegou sagia และ paignigiannis , 2005 ) , ประสิทธิภาพของสารทำความเย็น รวมทั้งเซอร์ และ r507 R404A มีค่า . arcakl ıและ˘ Lu et al .( 2549 ) ได้พัฒนาขั้นตอนวิธีการค้นหา refrigerant mixtures ของปริมาตรความจุเท่ากัน
เย็นเมื่อเทียบกับสารทำความเย็นในระบบทำความเย็นที่ใช้สาร CFC อัดไอน้ำ ผลของพวกเขาแสดงให้เห็นว่าเชื้อ / r125 / R134a ( 43 / 5 / 52 % โดยน้ำหนัก ) ผสม สามารถใช้ทดแทนที่เหมาะสมสำหรับ r502 . r507 ยังได้รับการยอมรับเป็น r507a เพื่ออนุญาตให้
ความเป็นไปได้ที่แตกต่างกันในอนาคตการกำหนดค่าของ r507 ซีโทรป ( Ref ECR , 2550 ) ก่อนการสำรวจวรรณกรรมเน้นที่สารทำความเย็นชนิดอื่นที่มีแนวโน้มมากที่สุดเพื่อ r502 เป็น r507a R404A และตารางที่ 1 แสดงลักษณะทางกายภาพและสิ่งแวดล้อม
ของสารทำความเย็นเหล่านี้ ( ซวน และ เฉิน พ.ศ. 2548 ) ประการที่สอง พบว่า ในส่วนของการศึกษาที่อ้างถึงข้างต้นจากการวิเคราะห์สมรรถนะของระบบทำความเย็นที่ใช้พลังงานได้ศึกษาวิธีการตามกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์คือโดยวิธีการของสัมประสิทธิ์สมรรถนะ ( COP ) แต่วิธีนี้มีจำกัดใช้ในมุมมองของความเป็นจริงว่ามันล้มเหลวที่จะทำให้ออกจริงแข็งขัน ความสูญเสียในระบบทำความเย็น
ดังนั้นในทางตรงกันข้ามกับแนวทางการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีขันขึ้นอยู่กับทั้งครั้งแรกและครั้งที่สองกฎของอุณหพลศาสตร์ อนุญาตให้มีการนำเสนอที่ชัดเจน และปรับปรุงความเข้าใจของกระบวนการทางอุณหพลศาสตร์ โดยค่าของต่อผลที่เกิดขึ้นในระบบพร้อมกับสถานที่ .
การวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีใช้เกณฑ์ประสิทธิภาพ exergetic โดยคำนึงถึงความสูญเสียทั้งหมดที่ปรากฏในระบบทำความเย็น เพื่อวัดประสิทธิภาพการรักษาในมุมมองข้อเท็จจริงที่กล่าวข้างต้นมีวัตถุประสงค์เพื่อสื่อสารผลของการวิเคราะห์ทางทฤษฎีของ r502 และสลับ
( และเย็น R404A r507a ) ตามแนวคิดพลังงานและเอ็กเซอร์ยี . พารามิเตอร์ต่าง ๆคำนวณเป็นตำรวจ ทำลายเซอร์ exergetic , ประสิทธิภาพและข้อบกพร่องใน
ประสิทธิภาพระบบ ผลของระดับการซับคูล ,ความดันลดลงในเครื่องทำระเหยและควบแน่น และสภาพอุณหภูมิที่ตายแล้วยังคำนวณและกล่าวถึง
การแปล กรุณารอสักครู่..