pressure. In their method, the prop

pressure. In their method, the properties (heat of formation, specific heat, molecular mass of the species) of the burnt gases are used to determine the regression rate. Since many parameters (chamber temperature, chamber volume, O/F ratio) required in their analysis are unknown during combustion, they are forced to make use of theo retical values, which were obtained from NASA SP-273 [35] and it makes their method complicated to use and prob ably less reliable. Fig. 1 shows the two trend lines obtained by Risha et al. [31,33]. Both were for HTPB and oxygen combination and using the same motor. Both were obtained using the pressure time data. It is evident from Fig. 1 that these two do not match well. Here, an attempt was made to determine the regression rate using combustion chamber pressure for a high regres sion ratefuel ,where C⋆ changes due to the variation of O/F ratio with burn time. It is possible that the L⋆ (due to increase in chamber volume with burn time) also varies significantly with burn time. These results were further compared with the regression rates obtained with the weight loss method using the same motor, fuel and oxidizer combination. These were obtained keeping all other operational parameters similar. Lastly, an attempt was made to test the robustness of the procedure devel oped with the pressure time data reported by Karabeyogluet al. [18], when the motor size is large.
The high regression rate fuel used in the present study was wax (combination of 30% of micro-crystalline wax and 70% of paraffin wax) [36]. Commercially available gaseous oxygen was used as the oxidizer.
2. Experimental setup and test procedure
The experimental setup used in the current study is shown in Fig. 2. It consists of two to four (for high flow rates) commercial grade oxygen cylinders mounted on a weighing balance. The reduction in mass of oxygen was measured with the help of a weighing balance, which had
a least count of 1 g and can measure a maximum of 150 kg. Constant mass flow rate was obtained by allowing the oxidizer to flow through a settling chamber as shown in Fig. 2. The pressure downstream of the pressure regulator was maintained constant. The outlet diameter of the settling chamber was chosen such that the flow was choked. The settling chamber pressure was measured with the help of pressure transducer (P1) obtained from UV Enterprises and fast response piezoresistive transducer (P2) obtained from DRUCK Ltd. UK. The piezoresistive transducer (P3) was used to measure the combustion chamber nozzle end pressure. The temperature of the settling chamber was also measured with the help of a T-type thermocouple and data were acquired with the help of National Instruments (NI) USB-9211A data acquisi- tion system. With the known settling chamber pressure and temperature, mass flow rate of oxidizer was calculated using Eqs. (1)–(3). A ball valve was placed just before the settling chamber to control the flow manually when ever required. A sequential timer was used to control the functioning of the solenoid valve and the igniter battery. The sequential timer keeps the electrical circuit connected for a pre-determined time after which it was disconnected. Hence, it controls the time of the ignition process, as well as the time for which the solenoid valve is open. An igniter consists of a small amount of solid composite propellant (0.2 g) in which a nichrome wire is embedded. This com- bination along with a sufficient length of the electrical wiring was then inserted into the rocket motor through the nozzle such that the solid propellant is located near the head end of the motor. An igniter battery supplied a voltage of 12 V to the nichrome wire for a period of 0.7 s. This caused the small solid propellant to burn, which in turn ignited the hybrid rocket motor. The oxidizer flowwas switched on after this 0.7 s period and was kept on for either 0.5 s or 4 s as needed.
The lab scale hybrid rocket motor used for this study with the relevant dimensions is shown in Fig. 3. Length of the combustion chamber was 134mm and inner diameter was 50mm. The initial port diameter used for the experi- ments was 9 mm. The injector diameter used was 5 mm. A convergent nozzle made of high density graphite was used, having a throat diameter of 8 mm. The wax was cast in a polyethylene tube, whose outer diameter was same as the inner diameter of the rocket motor, i.e., 50 mm. The inner diameter of the polyethylene tube was 42mm. A mild steel rod of 9 mmwas used as a mandrel while casting. As shown in Fig. 3, there is no pre- or post-combustion chamber.
3. Results and discussions
As discussed earlier, the use of combustion chamber pressure is an alternate method to obtain the regression rate. Detailed studies on how to obtain regression rates are presented hereafter for wax.
3.1. Measurement of regression rate using 134 mm length hybrid rocket motor
Before proceeding to obtain the regression rate, it was decided to check whether the pressure time data was

pressure. In their method, the properties (heat of formation, specific heat, molecular mass of the species) of the burnt gases are used to determine the regression rate. Since many parameters (chamber temperature, chamber volume, O/F ratio) required in their analysis are unknown during combustion, they are forced to make use of theo retical values, which were obtained from NASA SP-273 [35] and it makes their method complicated to use and prob ably less reliable. Fig. 1 shows the two trend lines obtained by Risha et al. [31,33]. Both were for HTPB and oxygen combination and using the same motor. Both were obtained using the pressure time data. It is evident from Fig. 1 that these two do not match well. Here, an attempt was made to determine the regression rate using combustion chamber pressure for a high regres sion ratefuel ,where C⋆ changes due to the variation of O/F ratio with burn time. It is possible that the L⋆ (due to increase in chamber volume with burn time) also varies significantly with burn time. These results were further compared with the regression rates obtained with the weight loss method using the same motor, fuel and oxidizer combination. These were obtained keeping all other operational parameters similar. Lastly, an attempt was made to test the robustness of the procedure devel oped with the pressure time data reported by Karabeyogluet al. [18], when the motor size is large. 
 The high regression rate fuel used in the present study was wax (combination of 30% of micro-crystalline wax and 70% of paraffin wax) [36]. Commercially available gaseous oxygen was used as the oxidizer. 
2. Experimental setup and test procedure
 The experimental setup used in the current study is shown in Fig. 2. It consists of two to four (for high flow rates) commercial grade oxygen cylinders mounted on a weighing balance. The reduction in mass of oxygen was measured with the help of a weighing balance, which had 
a least count of 1 g and can measure a maximum of 150 kg. Constant mass flow rate was obtained by allowing the oxidizer to flow through a settling chamber as shown in Fig. 2. The pressure downstream of the pressure regulator was maintained constant. The outlet diameter of the settling chamber was chosen such that the flow was choked. The settling chamber pressure was measured with the help of pressure transducer (P1) obtained from UV Enterprises and fast response piezoresistive transducer (P2) obtained from DRUCK Ltd. UK. The piezoresistive transducer (P3) was used to measure the combustion chamber nozzle end pressure. The temperature of the settling chamber was also measured with the help of a T-type thermocouple and data were acquired with the help of National Instruments (NI) USB-9211A data acquisi- tion system. With the known settling chamber pressure and temperature, mass flow rate of oxidizer was calculated using Eqs. (1)–(3). A ball valve was placed just before the settling chamber to control the flow manually when ever required. A sequential timer was used to control the functioning of the solenoid valve and the igniter battery. The sequential timer keeps the electrical circuit connected for a pre-determined time after which it was disconnected. Hence, it controls the time of the ignition process, as well as the time for which the solenoid valve is open. An igniter consists of a small amount of solid composite propellant (0.2 g) in which a nichrome wire is embedded. This com- bination along with a sufficient length of the electrical wiring was then inserted into the rocket motor through the nozzle such that the solid propellant is located near the head end of the motor. An igniter battery supplied a voltage of 12 V to the nichrome wire for a period of 0.7 s. This caused the small solid propellant to burn, which in turn ignited the hybrid rocket motor. The oxidizer flowwas switched on after this 0.7 s period and was kept on for either 0.5 s or 4 s as needed. 
 The lab scale hybrid rocket motor used for this study with the relevant dimensions is shown in Fig. 3. Length of the combustion chamber was 134mm and inner diameter was 50mm. The initial port diameter used for the experi- ments was 9 mm. The injector diameter used was 5 mm. A convergent nozzle made of high density graphite was used, having a throat diameter of 8 mm. The wax was cast in a polyethylene tube, whose outer diameter was same as the inner diameter of the rocket motor, i.e., 50 mm. The inner diameter of the polyethylene tube was 42mm. A mild steel rod of 9 mmwas used as a mandrel while casting. As shown in Fig. 3, there is no pre- or post-combustion chamber. 
 3. Results and discussions
 As discussed earlier, the use of combustion chamber pressure is an alternate method to obtain the regression rate. Detailed studies on how to obtain regression rates are presented hereafter for wax. 
3.1. Measurement of regression rate using 134 mm length hybrid rocket motor
Before proceeding to obtain the regression rate, it was decided to check whether the pressure time data was

0/5000

จาก: -

เป็น: -

ผลลัพธ์ (ไทย) 1: [สำเนา]

คัดลอก!

ความกดดัน ในวิธีการของพวกเขา คุณสมบัติ (ความร้อนความร้อนเฉพาะ ผู้แต่ง มวลโมเลกุลของสายพันธุ์) ของก๊าซเผาไหม้จะใช้เพื่อกำหนดอัตราถดถอย เนื่องจากในระหว่างการเผาไหม้จะไม่รู้จักพารามิเตอร์มาก (อุณหภูมิหอการค้า หอการค้าปริมาณ อัตราส่วน O/F) จำเป็นต้องใช้ในการวิเคราะห์ของพวกเขา พวกเขาถูกบังคับให้ใช้ทีค่า retical ซึ่งได้รับมาจาก NASA SP-273 [35] และ ทำให้วิธีการซับซ้อนการใช้ prob สามารถน้อยเชื่อถือได้ Fig. 1 แสดงแนวโน้มสองบรรทัดได้โดย Risha et al. [31,33] ทั้งสองได้ HTPB ชุดออกซิเจน และใช้มอเตอร์ตัวเดียวกัน ทั้งสองได้รับโดยใช้ข้อมูลเวลาความดัน จะเห็นได้จาก 1 Fig. ที่สองไม่ตรงกัน นี่ เป็นความพยายามที่จะกำหนดอัตราถดถอยที่ใช้ความดันในห้องเผาไหม้สูง regres น ratefuel, C⋆ เปลี่ยนแปลงเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของอัตราส่วน O/F กับเวลาเขียนที่ มันเป็นไปได้ที่ L⋆ (เนื่องจากการเพิ่มปริมาณหอด้วยเวลาเขียน) ยังแตกต่างกันไปมากเวลาเขียน ผลลัพธ์เหล่านี้ได้เพิ่มเติมเปรียบเทียบกับอัตราถดถอยได้ ด้วยวิธีการสูญเสียน้ำหนักที่ใช้มอเตอร์เดียว น้ำมันเชื้อเพลิงและ oxidizer เหล่านี้ได้รับการรักษาพารามิเตอร์อื่น ๆ ในการดำเนินงานที่คล้ายกัน สุดท้าย มีความพยายามในการทดสอบเสถียรภาพของ devel กระบวน oped ข้อมูลเวลาความดันที่รายงาน โดย Karabeyogluet al. [18], เมื่อมอเตอร์ขนาดใหญ่ น้ำมันอัตราถดถอยสูงที่ใช้ในการศึกษาปัจจุบันมีขี้ผึ้ง (ชุด 30% ของไมโครผลึกขี้ผึ้งและ 70% ของขี้ผึ้งพาราฟิน) [36] มีใช้ออกซิเจนเป็นต้นใช้ได้ในเชิงพาณิชย์เป็น oxidizer ที่ 2. ทดลองตั้งค่าและการทดสอบขั้นตอน การตั้งค่าการทดลองที่ใช้ในการศึกษาปัจจุบันจะแสดงใน Fig. 2 ประกอบด้วย 2-4 (สำหรับอัตราไหลสูง) ค้าเกรดถังออกซิเจนที่ติดตั้งอยู่บนสมดุลน้ำหนักด้วย การลดมวลของออกซิเจนที่วัดช่วยดุลน้ำหนัก ซึ่งมี a least count of 1 g and can measure a maximum of 150 kg. Constant mass flow rate was obtained by allowing the oxidizer to flow through a settling chamber as shown in Fig. 2. The pressure downstream of the pressure regulator was maintained constant. The outlet diameter of the settling chamber was chosen such that the flow was choked. The settling chamber pressure was measured with the help of pressure transducer (P1) obtained from UV Enterprises and fast response piezoresistive transducer (P2) obtained from DRUCK Ltd. UK. The piezoresistive transducer (P3) was used to measure the combustion chamber nozzle end pressure. The temperature of the settling chamber was also measured with the help of a T-type thermocouple and data were acquired with the help of National Instruments (NI) USB-9211A data acquisi- tion system. With the known settling chamber pressure and temperature, mass flow rate of oxidizer was calculated using Eqs. (1)–(3). A ball valve was placed just before the settling chamber to control the flow manually when ever required. A sequential timer was used to control the functioning of the solenoid valve and the igniter battery. The sequential timer keeps the electrical circuit connected for a pre-determined time after which it was disconnected. Hence, it controls the time of the ignition process, as well as the time for which the solenoid valve is open. An igniter consists of a small amount of solid composite propellant (0.2 g) in which a nichrome wire is embedded. This com- bination along with a sufficient length of the electrical wiring was then inserted into the rocket motor through the nozzle such that the solid propellant is located near the head end of the motor. An igniter battery supplied a voltage of 12 V to the nichrome wire for a period of 0.7 s. This caused the small solid propellant to burn, which in turn ignited the hybrid rocket motor. The oxidizer flowwas switched on after this 0.7 s period and was kept on for either 0.5 s or 4 s as needed. The lab scale hybrid rocket motor used for this study with the relevant dimensions is shown in Fig. 3. Length of the combustion chamber was 134mm and inner diameter was 50mm. The initial port diameter used for the experi- ments was 9 mm. The injector diameter used was 5 mm. A convergent nozzle made of high density graphite was used, having a throat diameter of 8 mm. The wax was cast in a polyethylene tube, whose outer diameter was same as the inner diameter of the rocket motor, i.e., 50 mm. The inner diameter of the polyethylene tube was 42mm. A mild steel rod of 9 mmwas used as a mandrel while casting. As shown in Fig. 3, there is no pre- or post-combustion chamber. 3. Results and discussions As discussed earlier, the use of combustion chamber pressure is an alternate method to obtain the regression rate. Detailed studies on how to obtain regression rates are presented hereafter for wax. 3.1. Measurement of regression rate using 134 mm length hybrid rocket motorBefore proceeding to obtain the regression rate, it was decided to check whether the pressure time data was

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:[สำเนา]

คัดลอก!

ความกดดัน. ในวิธีการของพวกเขาคุณสมบัติ (ความร้อนของการก่อความร้อนเฉพาะมวลโมเลกุลของสายพันธุ์) ที่ถูกเผาไหม้ของก๊าซที่ใช้ในการกำหนดอัตราการถดถอย เนื่องจากปัจจัยหลายประการ (อุณหภูมิห้องปริมาณห้องอัตราส่วน O / F) จำเป็นต้องใช้ในการวิเคราะห์ของพวกเขาเป็นที่รู้จักจากการเผาไหม้พวกเขาถูกบังคับให้ใช้ theo ค่า retical ซึ่งได้รับจากองค์การนาซ่า SP-273 [35] และมันทำให้พวกเขา วิธีการที่ซับซ้อนในการใช้และ prob ด้วยความสามารถความน่าเชื่อถือน้อย มะเดื่อ. 1 แสดงให้เห็นทั้งสองเส้นแนวโน้มที่ได้รับจาก Risha et al, [31,33] ทั้งสองสำหรับ HTPB และการรวมกันของออกซิเจนและการใช้มอเตอร์เดียวกัน ทั้งสองได้รับข้อมูลที่ใช้เวลาความดัน มันจะเห็นได้จากรูป 1 ว่าทั้งสองไม่ตรงกันอย่างดี นี่เป็นความพยายามที่จะกำหนดอัตราการถดถอยโดยใช้ความดันในห้องเผาไหม้สำหรับ regres สูง ratefuel ไซออนที่เปลี่ยนแปลงC⋆เนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของ O / F อัตราส่วนที่มีเวลาการเผาไหม้ มันเป็นไปได้ว่าL⋆ (เนื่องจากการเพิ่มขึ้นของปริมาณการเผาไหม้ในห้องที่มีเวลา) แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญนอกจากนี้ยังมีเวลาการเผาไหม้ ผลลัพธ์เหล่านี้ถูกนำมาเปรียบเทียบต่อไปที่มีอัตราการถดถอยที่ได้รับกับวิธีการลดน้ำหนักโดยใช้มอเตอร์เดียวกันน้ำมันเชื้อเพลิงและการรวมกันสันดาป เหล่านี้ได้รับการรักษาพารามิเตอร์การดำเนินงานอื่น ๆ ที่คล้ายกัน สุดท้ายความพยายามที่ถูกสร้างขึ้นมาเพื่อทดสอบความทนทานของ devel oped ขั้นตอนที่มีความดันข้อมูลเวลาที่รายงานโดยอัล Karabeyogluet [18] เมื่อขนาดมอเตอร์ที่มีขนาดใหญ่.
เชื้อเพลิงอัตราการถดถอยสูงที่ใช้ในการศึกษาปัจจุบันเป็นขี้ผึ้ง (รวมกัน 30% ของขี้ผึ้งไมโครผลึกและ 70% ของขี้ผึ้งพาราฟิน) [36] ก๊าซออกซิเจนใช้ได้ในเชิงพาณิชย์ที่ใช้เป็นสันดาป.
2
การติดตั้งและการทดลองขั้นตอนการทดสอบการติดตั้งทดลองใช้ในการศึกษาปัจจุบันที่แสดงในรูป 2. ประกอบด้วย 2-4 (สำหรับอัตราการไหลสูง) ถังออกซิเจนเกรดเชิงพาณิชย์ติดตั้งอยู่บนความสมดุลชั่งน้ำหนัก การลดลงของมวลของออกซิเจนที่ถูกวัดด้วยความช่วยเหลือของยอดเงินที่ชั่งน้ำหนักซึ่งมีจำนวนไม่น้อยกว่า 1 กรัมและสามารถวัดได้สูงสุด 150 กิโลกรัม
อัตราการไหลของมวลคงที่ที่ได้รับโดยการอนุญาตให้สันดาปไหลผ่านห้องตกตะกอนดังแสดงในรูป 2. ความดันต่อเนื่องของการควบคุมความดันถูกเก็บรักษาไว้อย่างต่อเนื่อง เส้นผ่าศูนย์กลางทางออกของห้องตกตะกอนได้รับการคัดเลือกดังกล่าวที่ไหลถูกสำลัก ความดันในห้องปักหลักวัดด้วยความช่วยเหลือของตัวแปลงสัญญาณแรงดัน (P1) ที่ได้รับจากรัฐวิสาหกิจรังสียูวีและตอบสนองอย่างรวดเร็วแปลงสัญญาณ piezoresistive (P2) ที่ได้รับจาก DRUCK จำกัด สหราชอาณาจักร แปลงสัญญาณ piezoresistive (P3) ถูกนำมาใช้ในการวัดหัวฉีดแรงดันในห้องเผาไหม้ที่สิ้นสุด อุณหภูมิของห้องปักหลักวัดยังมีความช่วยเหลือของอุณหภูมิ T-ประเภทและข้อมูลที่ได้มาด้วยความช่วยเหลือของเครื่องมือแห่งชาติ (NI) ข้อมูล USB-9211A ระบบการเข้าซื้อกิจการ ที่มีความดันในห้องปักหลักที่รู้จักและอุณหภูมิอัตราการไหลของมวลของสันดาปที่คำนวณโดยใช้ EQS (1) - (3) วาล์วลูกถูกวางไว้ก่อนที่ห้องปักหลักเพื่อควบคุมการไหลด้วยตนเองเมื่อต้องเคย จับเวลาลำดับถูกใช้ในการควบคุมการทำงานของวาล์วขดลวดแม่เหล็กไฟฟ้าและแบตเตอรี่ที่ลุกไหม้ จับเวลาต่อเนื่องช่วยให้การเชื่อมต่อวงจรไฟฟ้าเป็นเวลาที่กำหนดไว้ล่วงหน้าหลังจากที่มันถูกตัด ดังนั้นมันจะควบคุมเวลาของกระบวนการเผาไหม้เช่นเดียวกับเวลาที่วาล์วขดลวดแม่เหล็กไฟฟ้าเป็นเปิด ลุกไหม้ประกอบด้วยจำนวนเล็ก ๆ ของจรวดคอมโพสิตที่เป็นของแข็ง (0.2 กรัม) ซึ่งลวด nichrome จะถูกฝังอยู่ นี้รวมกันพร้อมกับความยาวของสายไฟที่เพียงพอไฟฟ้าถูกแทรกเข้าไปในมอเตอร์จรวดผ่านหัวฉีดดังกล่าวว่าจรวดที่มั่นคงอยู่ใกล้กับหัวท้ายของมอเตอร์ แบตเตอรี่ที่ให้มาลุกไหม้แรงดันไฟฟ้า 12 V เพื่อลวด nichrome เป็นระยะเวลา 0.7 วินาที ดังกล่าวทำให้จรวดของแข็งขนาดเล็กที่จะเผาไหม้ซึ่งจะจุดประกายจรวดไฮบริดมอเตอร์ สันดาป flowwas เปิดหลังจากที่ช่วงนี้ 0.7 และถูกเก็บไว้ในทั้ง 0.5 วินาทีหรือ 4 s ตามความจำเป็น.
ขนาดห้องปฏิบัติการจรวดยนต์ไฮบริดที่ใช้สำหรับการศึกษาที่มีขนาดที่เกี่ยวข้องนี้จะแสดงในรูป 3. ความยาวของห้องเผาไหม้เป็น 134mm และเส้นผ่านศูนย์กลางภายในเป็น 50 มม เส้นผ่าศูนย์กลางพอร์ตเริ่มต้นใช้สำหรับ ments ประสบการณ์เป็น 9 มม เส้นผ่าศูนย์กลางหัวฉีดที่ใช้ 5 มม หัวฉีดมาบรรจบกันที่ทำจากกราไฟท์ความหนาแน่นสูงที่ใช้มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางของลำคอ 8 มม ขี้ผึ้งถูกโยนในหลอดพลาสติกที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกเป็นเช่นเดียวกับเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของมอเตอร์จรวดคือ 50 มม เส้นผ่าศูนย์กลางภายในของหลอดพลาสติกเป็น 42mm แท่งเหล็กอ่อน 9 mmwas ใช้เป็นแมนเดรในขณะที่หล่อ ดังแสดงในรูป 3 ไม่มีห้องก่อนหรือหลังการเผาไหม้.
3
และการอภิปรายผลตามที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้ที่ใช้ในการเผาไหม้ที่ความดันในห้องเป็นวิธีการอื่นที่จะได้รับอัตราการถดถอย ศึกษารายละเอียดเกี่ยวกับวิธีการที่จะได้รับอัตราการถดถอยจะถูกนำเสนอต่อจากนี้สำหรับขี้ผึ้ง.
3.1 การวัดอัตราการถดถอยโดยใช้ 134
มิลลิเมตรความยาวของจรวดยานยนต์ไฮบริดก่อนที่จะดำเนินการเพื่อให้ได้อัตราการถดถอยมันก็ตัดสินใจที่จะตรวจสอบว่าข้อมูลเวลาความดันเป็น

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:[สำเนา]

คัดลอก!

ความดัน ในวิธีการของพวกเขา คุณสมบัติ ( ความร้อนเกิดความร้อนมวล โมเลกุลของสปีชีส์ที่เฉพาะเจาะจง ) ของก๊าซเผาที่ใช้กำหนดสมการอัตรา เนื่องจากตัวแปรหลาย ๆ ( อุณหภูมิ , ปริมาณ , o / F ค่าห้อง ) ต้องใช้ในการวิเคราะห์ของพวกเขาจะไม่รู้จัก ในระหว่างการเผาไหม้ พวกเขาถูกบังคับให้ใช้ ธีโอ retical ค่าซึ่งได้จากนาซา sp-273 [ 35 ] และมันทำให้พวกเขาวิธีที่ซับซ้อนในการใช้มากน้อยและสามารถเชื่อถือได้ รูปที่ 1 แสดงสองเส้นแนวโน้มได้โดยริช่า et al . [ 31,33 ] ทั้งยัง htpb ผสมออกซิเจน และใช้มอเตอร์เดิม ทั้งคู่ได้ใช้ความดันเวลาข้อมูล โดยจะเห็นได้จากรูปที่ 1 ว่า ทั้งสองไม่ตรงกันด้วย ที่นี่มีความพยายามจะกำหนดอัตราการใช้เผาไหม้แรงดันสำหรับ ratefuel ไซออน regres สูงที่ C ⋆การเปลี่ยนแปลงเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของ O / F Ratio เวลาเผา เป็นไปได้ว่าผม⋆ ( เนื่องจากการเพิ่มขึ้นของปริมาณห้องด้วยเวลาเผา ) ยังแตกต่างกันอย่างมากกับเวลาเผาผลที่ได้เมื่อเทียบกับอัตราการได้รับกับการสูญเสียน้ำหนักโดยการใช้มอเตอร์เดิม เชื้อเพลิงและการสันดาปการรวมกัน เหล่านี้ได้รับการรักษาพารามิเตอร์ปฏิบัติการอื่น ๆที่คล้ายกัน ท้ายนี้ มีความพยายามที่จะทดสอบความแกร่งของกระบวนการพัฒนาขึ้นด้วยความกดดันเวลาข้อมูลที่รายงานโดย karabeyogluet อัล [ 18 ] เมื่อมอเตอร์ตัวใหญ่
สูงอัตราการเชื้อเพลิงที่ใช้ในการศึกษาครั้งนี้เป็นขี้ผึ้ง ( รวมกัน 30% ของไมโครคริสตัลและ 70% ของขี้ผึ้งพาราฟิน ) [ 36 ] ในเชิงพาณิชย์ที่มีแก๊สออกซิเจนที่ใช้ในการสันดาป .
2 . การติดตั้งทดลองและการทดสอบทดลองติดตั้ง
ใช้ในการศึกษาปัจจุบันจะแสดงในรูปที่ 2มันประกอบด้วยสองถึงสี่ ( อัตราการไหลสูง ) เกรดออกซิเจนถัง ติดตั้งบนเครื่องชั่งสมดุล ลดมวลของออกซิเจนที่ถูกวัดด้วยความช่วยเหลือของชั่งดุล ซึ่งมีอย่างน้อยนับ
1 g และสามารถวัดได้สูงสุด 150 กิโลกรัม อัตราการไหลคงที่ได้รับอนุญาตการสันดาปไหลผ่านการจ่ายเงิน ดังแสดงในรูปที่ 2 ห้อง .ความดันด้านการควบคุมความดันยังคงคงที่ ร้าน ขนาดห้อง การเลือกซึ่งการไหลถูกบีบคอ การห้องแรงดันวัดด้วยความช่วยเหลือของตัวแปลงสัญญาณความดัน ( P1 ) ที่ได้จากวิสาหกิจ UV และตอบสนองอย่างรวดเร็ว Piezoresistive ทรานสดิวเซอร์ ( P2 ) ที่ได้จากดันจำกัดสหราชอาณาจักรtransducer Piezoresistive ( P3 ) เป็นเครื่องมือวัดในห้องเผาไหม้ หัวท้ายกดดัน อุณหภูมิของห้องก็จัดการวัดด้วยความช่วยเหลือของ T - thermocouple และข้อมูลที่ได้มาด้วยความช่วยเหลือของตราสารแห่งชาติ ( N ) usb-9211a ข้อมูล acquisi - ระบบ tion . กับรู้จักเรื่องความดันและอุณหภูมิอัตราการไหลของการสันดาปถูกคำนวณโดยใช้ EQS . ( 1 ) - ( 3 ) วาล์วลูกบอลถูกวางไว้ก่อนที่จะจ่ายเงินห้องควบคุมการไหลได้ด้วยตนเองเมื่อเคยที่ต้องการ จับเวลาเป็นลำดับมาใช้ควบคุมการทำงานของวาล์วขดลวดแม่เหล็กไฟฟ้าและไฟแบตเตอรี่ จับเวลาต่อเนื่องช่วยให้วงจรเชื่อมต่อสำหรับก่อนกำหนดเวลา หลังจากที่มันถูกยกเลิกไปแล้ว ดังนั้นควบคุมเวลาของกระบวนการจุดระเบิด รวมทั้งเวลาที่โซลินอยด์วาล์วเปิด มีไฟประกอบด้วยจำนวนเล็ก ๆของน้ำมันที่ผสมของแข็ง ( 0.2 กรัม ) ซึ่งในลวดนิโครมเป็นแบบฝังตัวนี้ด้วยชุดวัดพร้อมกับมีความยาวของสายไฟก็เสียบเข้าไปในยานจรวดผ่านหัวฉีดที่จรวดแข็งตั้งอยู่ใกล้หัวท้ายของมอเตอร์ การจัดไฟแบตเตอรี่แรงดัน 12 V กับลวดนิโครมเป็นระยะเวลา 0.7 วินาทีนี้ เกิดจากใบพัดแข็งขนาดเล็กเพื่อเผาผลาญ ซึ่งจะติดมอเตอร์จรวดไฮบริดการสันดาปที่ flowwas เปิดหลังจากระยะเวลานี้ 0.7 และยังเพื่อให้ 0.5 s หรือ 4 s ได้ตามต้องการ
แล็ปขนาดไฮบริดมอเตอร์จรวดที่ใช้สำหรับเปรียบเทียบกับมิติที่แสดงในรูปที่ 3 ความยาวของห้องเผาไหม้ เป็น 134mm และเส้นผ่าศูนย์กลางภายในคือ 50 พอร์ตเริ่มต้นขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่ใช้สำหรับประสบการ ments - 9 มม. ใช้หัวฉีดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 5 มิลลิเมตรเป็นหัวฉีดที่ทำจากกราไฟท์ซึ่งมีความหนาแน่นสูงที่ใช้ มี คอ ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 8 มม. ขี้ผึ้งถูกทิ้งใน Polyethylene ท่อที่มีเส้นผ่าศูนย์กลางด้านนอกเป็นเหมือนขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางภายในของเครื่องยนต์จรวดคือ 50 มม. ขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อ polyethylene 42mm . แกนเหล็กอ่อน 9 mmwas ใช้เป็นด้ามสำหรับจับ ในขณะที่หล่อ . ดังแสดงในรูปที่ 3ไม่มี pre - หรือห้องเผาไหม้ โพสต์
3 ผลและการอภิปราย
ตามที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้การใช้ความดันในห้องเผาไหม้เป็นวิธีการอื่นเพื่อให้ได้สมการอัตรา ศึกษารายละเอียดเกี่ยวกับวิธีการเพื่อให้ได้อัตราการถดถอยจะนำเสนอต่อไปนี้สำหรับเทียน
3.1 . การวัดอัตราการถดถอยโดยใช้ความยาว 134 มม. จรวดเครื่องยนต์
ไฮบริดก่อนดำเนินการต่อเพื่อให้ได้อัตราการถดถอยมันก็ตัดสินใจที่จะตรวจสอบว่าแรงดันถูก

เวลาข้อมูล

การแปล กรุณารอสักครู่..

ภาษาอื่น ๆ

การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.