RESULTS & DISCUSSION The DPNR waste

RESULTS & DISCUSSION
The DPNR wastewater has COD, VS, and SDS in
very high concentrations (Table 1). The mainconstituent of VS is natural rubber; further, a high
concentration of SDS inhibits anaerobic treatment.
Hence, as a pre-treatment, SDS and residual rubber in
DPNR wastewater were coagulated and removed by
addition of CaCl2
. To determine the appropriate CaCl2
concentration, the amount of CaCl2
required for
removing SDS and natural rubber latex was determined
separately. It was found that coagulation of SDS
occurred in the SDS/Ca2+ molar ratio of about 2. Thus,
SDS could be removed by addition of CaCl2
in the Ca2+/
SDS mass ratio of 0.070 (g/g). Coagulation of natural
rubber occurred immediately after the addition of CaCl2
to natural rubber latex (36,000 mgVS/L). When CaCl2
was added at concentrations greater than 400 mg-Ca2+/
L, the fluid remaining after rubber recovery became
clear; addition of CaCl2
at concentrations over 1990
mg-Ca2+/L resulted in COD and VS removal efficiencies
of 100 and 80%, respectively. Therefore, we concluded
that most of the rubber had coagulated. Thus, natural
rubber could be coagulated and recovered by addition
of CaCl2
in the Ca2+/rubber mass ratio of 0.055 (g/g).
The effects of CaCl2
dosage on SDS removal and
rubber recovery from DPNR wastewater are shown in
Fig. 2. The results indicate that maximum recovery of
SDS and rubber occurred at a CaCl2
dosage of 2380
mg-Ca2+/L. This value is close to the dosage of 2620
mg-Ca2+/L, which is calculated from the experimentally
determined values of the mass ratios of 0.070 and 0.055
for SDS and rubber recovery, respectively. Hence, the
amount of CaCl2
required for SDS removal and rubber
recovery from the DPNR wastewater could be estimated
from the SDS and VS concentrations in the DPNR
wastewater. This may indicate that SDS agglomeration
and rubber coagulation occur independently in DPNR
wastewater. The initial pH of the DPNR wastewater
had little influence on the SDS and rubber removal
efficiencies (data not shown); therefore, initial pH was
adjusted to 7 for preparation of P-DPNR wastewater,
because a pH of around 7 is suitable for coagulation
of rubber through the addition of electrolytes (John,
1971) and also suitable for anaerobic treatment. Under
these conditions, residual rubber in the DPNR
wastewater could be recovered continuously
throughout the experimental period (Fig. 2B).
The compositions of P-DPNR wastewater
produced from pre-treatment of DPNR wastewater
using CaCl2
are listed in Table 1. SDS was completely
removed to below the detection limit (0.5 mg/L) and
the BOD/COD ratio of the P-DPNR wastewater
improved to 0.71 from 0.15 of DPNR wastewater. The
methane conversion ratio of P-DPNR wastewater (5000
mgCOD/L) was 57 and 72% in the case of incubation
for 15 and 30 days, respectively. On the contrary,
methane production ceased at DPNR wastewater
concentrations over 3000 mgCOD/L. The surfactant
SDS has an inhibitory effect on microorganisms; only
low concentrations of SDS such as below a few
hundreds mg·L-1 are anaerobically degradable
(Shcherbakova et al., 1999; Wagener and Schink, 1987).
In fact, obvious methane production was only
observed below the DPNR wastewater concentration
of 1000 mgCOD/L, which corresponded to an SDS
concentration of 60 mg/L, in the methane production
batch test (data not shown). Thus, SDS removal and
rubber recovery from DPNR wastewater using CaCl2
are suitable pre-treatment processes for DPNR
wastewater prior to its anaerobic treatment.
Table 2 presents operating conditions of the UASB
reactor, and Fig. 3 shows the time course of total COD
and BOD removal and methane gas production. During
the first 116 days of operation (phases A to D), influent
P-DPNR wastewater was appropriately diluted by tap
Fig. 1. Process of rubber recovery from DPNR wastewater. The pH of the DPNR wastewater was adjusted to 7
using HCl and an appropriate amount of CaCl2
was added and mixed (1). After curing for several hours,
coagulated rubber was collected (2). The recovered rubber was squeezed to remove the water (3). The clear
residual liquid was P-DPNR wastewater, which was used as the UASB influent (4).
A block of recovered rubber (5)

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

RESULTS & DISCUSSION The DPNR wastewater has COD, VS, and SDS invery high concentrations (Table 1). The mainconstituent of VS is natural rubber; further, a highconcentration of SDS inhibits anaerobic treatment.Hence, as a pre-treatment, SDS and residual rubber inDPNR wastewater were coagulated and removed byaddition of CaCl2. To determine the appropriate CaCl2concentration, the amount of CaCl2 required forremoving SDS and natural rubber latex was determinedseparately. It was found that coagulation of SDSoccurred in the SDS/Ca2+ molar ratio of about 2. Thus,SDS could be removed by addition of CaCl2 in the Ca2+/SDS mass ratio of 0.070 (g/g). Coagulation of naturalrubber occurred immediately after the addition of CaCl2to natural rubber latex (36,000 mgVS/L). When CaCl2was added at concentrations greater than 400 mg-Ca2+/L, the fluid remaining after rubber recovery becameclear; addition of CaCl2 at concentrations over 1990mg-Ca2+/L resulted in COD and VS removal efficienciesof 100 and 80%, respectively. Therefore, we concludedthat most of the rubber had coagulated. Thus, naturalrubber could be coagulated and recovered by additionof CaCl2 in the Ca2+/rubber mass ratio of 0.055 (g/g). The effects of CaCl2 dosage on SDS removal andrubber recovery from DPNR wastewater are shown inFig. 2. The results indicate that maximum recovery ofSDS and rubber occurred at a CaCl2 dosage of 2380mg-Ca2+/L. This value is close to the dosage of 2620มก.-Ca2 + L ซึ่งคำนวณจากการสมมติฐานกำหนดค่าของอัตราส่วนมวลของ 0.070 และ 0.055ใน SDS และยาง ตามลำดับ ดังนั้น การจำนวน CaCl2 จำเป็นสำหรับการกำจัด SDS และยางจากน้ำเสียของ DPNR อาจจะประเมินจาก SDS และเทียบกับความเข้มข้นในการ DPNRน้ำเสีย นี่อาจแสดงว่า agglomeration SDSและยางแข็งตัวเกิดขึ้นอย่างอิสระใน DPNRน้ำเสีย ค่า pH ของน้ำเสียของ DPNR เริ่มต้นมีอิทธิพลเล็กน้อยในการกำจัด SDS และยางประสิทธิภาพ (ข้อมูลไม่แสดง); ดังนั้น ค่า pH เริ่มต้นได้ปรับปรุง 7 สำหรับเตรียม P DPNR บำบัดน้ำเสียเนื่องจากค่า pH ประมาณ 7 เหมาะสำหรับการแข็งตัวยางที่ผ่านการเพิ่มของอิเล็กโทรไลต์ (จอห์น1971) และยังเหมาะสำหรับใช้รักษา ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ ยางเหลือใน DPNRน้ำเสียอาจจะกู้คืนอย่างต่อเนื่องตลอดระยะเวลาการทดลอง (รูปที่ 2B)องค์ประกอบของน้ำเสีย P DPNRผลิตจาก DPNR เสียก่อนรักษาใช้ CaCl2 ระบุไว้ในตารางที่ 1 SDS ได้อย่างสมบูรณ์เอาให้ต่ำกว่าขีดจำกัดการตรวจจับ (0.5 mg/L) และอัตราส่วน BOD/COD ของน้ำเสียของ P DPNRปรับปรุงการ 0.71 จาก 0.15 ของ DPNR เสีย การอัตราส่วนการแปลงมีเทนของ P DPNR เสีย (5000mgCOD/L) เป็น 57 และ 72% ในกรณีของการกกไข่15 และ 30 วัน ตามลำดับ ตรงกันข้ามผลิตก๊าซมีเทนหยุดที่น้ำเสีย DPNRความเข้มข้นมากกว่า 3000 mgCOD/ลิตร การ surfactant ที่SDS มีผลต่อจุลินทรีย์ inhibitory เท่านั้นความเข้มข้นต่ำของ SDS เช่นด้านล่างกี่ร้อย mg· L-1 ย่อยสลายได้ anaerobically(Shcherbakova et al. 1999 Wagener และ Schink, 1987)ในความเป็นจริง ผลิตมีเทนชัดเจนถูกเท่านั้นสังเกตด้านล่าง DPNR น้ำเสียความเข้มข้นของ 1000 mgCOD/L ซึ่งผูกพันกับ SDS มีความเข้มข้น 60 mg/L ในการผลิตมีเทนชุดทดสอบ (ไม่ได้แสดงข้อมูล) ดังนั้น SDS กำจัด และกู้คืนยางจากน้ำเสียของ DPNR โดยใช้ CaCl2มีกระบวนการก่อนรักษาเหมาะสำหรับ DPNRน้ำเสียก่อนการรักษาที่ไม่ใช้ออกซิเจน ตารางที่ 2 แสดงสภาวะการของการ UASBเครื่องปฏิกรณ์ และรูป 3 แสดงเวลาเวลารวม CODและผลิตก๊าซมีเทนและกำจัด BOD ในระหว่างการ116 วันแรกของการดำเนินงาน (ขั้นตอน A ถึง D), influentอย่างเหมาะสมถูกเจือจางน้ำเสีย P DPNR แตะรูปที่ 1 กระบวนการกู้คืนยางจาก DPNR เสีย ปรับปรุงค่า pH ของน้ำเสียของ DPNR 7ใช้ HCl และ CaCl2 จำนวนที่เหมาะสม เพิ่ม และผสม (1) หลังจากบ่มหลายชั่วโมงยางจับก้อนถูกเก็บรวบรวม (2) ยางกู้คืนถูกคั้นเพื่อเอาน้ำ (3) ชัดเจนของเหลวที่เหลือเป็นน้ำเสีย P DPNR ซึ่งถูกใช้เป็น influent UASB (4)บล็อกของกู้คืนยาง (5)

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ผลและอภิปราย
DPNR น้ำเสียมี COD, VS และ SDS ใน
ความเข้มข้นสูงมาก (ตารางที่ 1) mainconstituent ของ VS เป็นยางธรรมชาติ; เพิ่มเติมสูง
ความเข้มข้นของ SDS ยับยั้งการบำบัด.
ดังนั้นในฐานะรักษาก่อน SDS และยางตกค้างใน
DPNR น้ำเสียที่ถูกจับตัวและลบออกได้โดย
การเพิ่มขึ้นของ
CaCl2 เพื่อตรวจสอบ CaCl2 ที่เหมาะสม
ความเข้มข้นของปริมาณของ CaCl2
จำเป็นสำหรับ
SDS ถอดและน้ำยางธรรมชาติก็ตัดสินใจ
แยกต่างหาก นอกจากนี้ยังพบการแข็งตัวของ SDS ที่
เกิดขึ้นในระบบ SDS / Ca2 + อัตราส่วนประมาณ 2 ดังนั้น
SDS จะถูกลบออกโดยนอกเหนือจาก CaCl2
ใน Ca2 + /
อัตราส่วน SDS มวลของ 0.070 (G / g) การแข็งตัวของธรรมชาติ
ยางที่เกิดขึ้นทันทีหลังจากที่นอกเหนือจาก CaCl2
เพื่อน้ำยางธรรมชาติ (36,000 mgVS / ลิตร) เมื่อ CaCl2
ถูกบันทึกอยู่ในระดับความเข้มข้นที่มากกว่า 400 MG-Ca2 + /
L ของเหลวที่เหลือหลังจากการกู้คืนยางกลายเป็น
ที่ชัดเจน นอกเหนือจาก CaCl2
ที่ความเข้มข้นมากกว่า 1990
MG-Ca2 + / ลิตรส่งผลให้ซีโอดีและประสิทธิภาพในการกำจัด VS
100 และ 80% ตามลำดับ ดังนั้นเราจึงได้ข้อสรุป
ว่าส่วนใหญ่ของยางได้จับตัว ดังนั้นธรรมชาติ
ยางอาจจะตกตะกอนและการกู้คืนโดยการเพิ่ม
ของ CaCl2
ในอัตราส่วน Ca2 + / ยางมวลของ 0.055 (G / g).
ผลของการ CaCl2
ปริมาณการกำจัด SDS และ
การกู้คืนจากยาง DPNR น้ำเสียจะถูกแสดงใน
รูป 2. ผลการวิจัยพบว่าการกู้คืนสูงสุดของ
SDS และยางที่เกิดขึ้นใน CaCl2
ปริมาณของ 2380
MG-Ca2 + / L ค่านี้อยู่ใกล้กับปริมาณของ 2620
MG-Ca2 + / L ซึ่งคำนวณจากการทดลอง
ค่ากำหนดของอัตราส่วนมวลของ 0.070 และ 0.055
สำหรับ SDS และการกู้คืนยางตามลำดับ ดังนั้น
ปริมาณของ CaCl2
ที่จำเป็นสำหรับการกำจัด SDS และยาง
การฟื้นตัวจากน้ำเสีย DPNR อาจจะประมาณ
จาก SDS และ VS ความเข้มข้นใน DPNR
น้ำเสีย ซึ่งอาจแสดงให้เห็นว่าการรวมตัวกัน SDS
และการแข็งตัวของยางเกิดขึ้นได้อย่างเป็นอิสระใน DPNR
น้ำเสีย ค่า pH เริ่มต้นของน้ำเสีย DPNR
มีอิทธิพลเพียงเล็กน้อยในเอกสารความปลอดภัยและการกำจัดยาง
ประสิทธิภาพ (ไม่ได้แสดงข้อมูล); ดังนั้น pH เริ่มต้นได้รับการ
ปรับให้ 7 สำหรับการเตรียมการของ P-DPNR น้ำเสีย
เพราะค่า pH ประมาณ 7 เหมาะสำหรับการแข็งตัว
ของยางที่นอกเหนือจากอิเล็กโทรไล (จอห์น
1971) และยังเหมาะสำหรับการรักษาแบบไม่ใช้ออกซิเจน ภายใต้
เงื่อนไขเหล่านี้ยางที่เหลือใน DPNR
น้ำเสียสามารถกู้คืนได้อย่างต่อเนื่อง
ตลอดระยะเวลาการทดลอง (รูป. 2B).
องค์ประกอบของ P-DPNR น้ำเสีย
ที่ผลิตจากการรักษาก่อนของ DPNR น้ำเสีย
โดยใช้ CaCl2
มีการระบุไว้ในตารางที่ 1 SDS ได้อย่างสมบูรณ์
ออกไปดังต่อไปนี้การตรวจสอบวงเงิน (0.5 มก. / ลิตร) และ
อัตราส่วน BOD / COD ของน้ำเสีย P-DPNR
ปรับตัวดีขึ้นจาก 0.71 0.15 ของ DPNR น้ำเสีย
อัตราส่วนการแปลงของก๊าซมีเทน P-DPNR น้ำเสีย (5000
mgCOD / L) เป็น 57 และ 72% ในกรณีของการบ่ม
เป็นเวลา 15 วันและ 30 วันตามลำดับ ในทางตรงกันข้าม
การผลิตก๊าซมีเทนที่หยุดน้ำเสีย DPNR
ความเข้มข้นมากกว่า 3000 mgCOD / L ลดแรงตึงผิว
SDS มีผลยับยั้งจุลินทรีย์ เพียง แต่
ความเข้มข้นต่ำ SDS ดังกล่าวดังต่อไปนี้ไม่กี่
ร้อย mg · L-1 สามารถย่อยสลายแบบไม่ใช้อากาศ
(Shcherbakova et al, 1999;. Wagener และ Schink, 1987).
ในความเป็นจริงการผลิตที่ชัดเจนก๊าซมีเทนเป็นเพียงการ
ตั้งข้อสังเกตดังต่อไปนี้ความเข้มข้นของน้ำเสีย DPNR
1000 mgCOD / L ซึ่งตรงกับเอกสารความปลอดภัย
ความเข้มข้น 60 มิลลิกรัม / ลิตรในการผลิตก๊าซมีเทน
ทดสอบชุด (ไม่ได้แสดงข้อมูล) ดังนั้นการกำจัด SDS และ
การกู้คืนจากยาง DPNR น้ำเสียโดยใช้ CaCl2
กระบวนการก่อนการรักษาที่เหมาะสมสำหรับ DPNR
น้ำเสียก่อนที่จะมีการรักษาแบบไม่ใช้ออกซิเจนของ.
ตารางที่ 2 นำเสนอเงื่อนไขของการดำเนินงาน UASB
ปฏิกรณ์และรูป 3 แสดงเวลาที่แน่นอนของซีโอดีทั้งหมด
และที่ประชุมคณะกรรมการการกำจัดและก๊าซมีเทนผลิต ในช่วง
116 วันแรกของการดำเนินงาน (ขั้นตอน A ถึง D), อิทธิพล
P-DPNR น้ำเสียถูกเจือจางเหมาะสมโดยแตะ
รูป 1. กระบวนการของการกู้คืนจากยาง DPNR น้ำเสีย ค่าพีเอชของน้ำเสีย DPNR ปรับ 7
ใช้ HCl และในปริมาณที่เหมาะสม CaCl2
ถูกบันทึกและผสม (1) หลังจากการบ่มเป็นเวลาหลายชั่วโมง
ยางแข็งตัวถูกเก็บรวบรวม (2) ยางหายถูกบีบเอาน้ำ (3) ชัดเจน
ของเหลวที่เหลือเป็น P-DPNR น้ำเสียซึ่งถูกใช้เป็นอิทธิพล UASB (4).
บล็อกยางหาย (5)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

และผลการอภิปรายโดยน้ำเสียซีโอดีต่ำได้ , vs , SDS ในความเข้มข้นสูงมาก ( ตารางที่ 1 ) การ mainconstituent ของ VS เป็นยางธรรมชาติ เพิ่มเติม , สูงความเข้มข้นของ SDS ยับยั้งระหว่างการรักษาดังนั้นเป็นและ SDS และตกค้างในยางน้ำเสียต่ำกันและลบโดยผลิตเพิ่ม. หาผลิตที่เหมาะสมความเข้มข้นของปริมาณผลิตที่จำเป็นสำหรับเอา SDS และน้ำยางธรรมชาติถูกกำหนดแยกต่างหาก พบว่า ประสิทธิภาพของ SDSเกิดขึ้นใน SDS / แคลเซียม + อัตราส่วนประมาณ 2 ดังนั้นSDS จะถูกลบออกโดยการผลิตแคลเซียม + / ในSDS อัตราส่วนโดยมวลของ 0.070 ( g / g ) การแข็งตัวของธรรมชาติยางที่เกิดขึ้นทันทีหลังจากที่นอกเหนือจากผลิตกับน้ำยางธรรมชาติ ( 36 , 000 mgvs / L ) เมื่อผลิตเพิ่มความเข้มข้นมากขึ้นกว่า 400 mg-ca2 + /ผม , ของเหลวที่เหลือหลังจากการกู้คืนยางเป็นนอกจากผลิตชัดเจนที่ความเข้มข้นมากกว่าปีmg-ca2 + / ลิตร ส่งผลให้ประสิทธิภาพในการกำจัดซีโอดี และ ปะทะ100 และ 80 เปอร์เซ็นต์ ตามลำดับ ดังนั้นเราจึงสรุปยางส่วนใหญ่ได้จับกันเป็นก้อน ดังนั้น , ธรรมชาติยางจะแข็งตัว และหายได้ โดยการเพิ่มผลิตของในอัตราส่วนโดยมวลของแคลเซียม + / ยาง 0.055 ( g / g )ผลของการผลิตใช้ในการกำจัดและ SDSการกู้คืนจากน้ำเสียยางต่ำ จะแสดงในรูปที่ 2 ผลการศึกษาพบว่า การกู้คืนสูงสุดของSDS และเกิดขึ้นที่ผลิตยางปริมาณของ 2380mg-ca2 + / l ค่าใกล้เคียงกับของจากยาmg-ca2 + / l ซึ่งคำนวณจากการทดลองพิจารณาค่าของมวลเท่ากับ 0.070 และ 0.055ยางสำหรับ SDS และการกู้คืนตามลำดับ ดังนั้นปริมาณผลิตที่จำเป็นสำหรับการกำจัด SDS และยางพาราการกู้คืนจากน้ำเสียอาจจะประเมินต่ำจาก SDS และความเข้มข้นต่ำและในน้ำเสีย นี้อาจบ่งชี้ว่า กลุ่มซีการเกิดขึ้นอย่างอิสระในต่ำและยางน้ำเสีย ค่าพีเอชเริ่มต้นของน้ำเสียต่ำมีอำนาจน้อยบน SDS และการกำจัดยางประสิทธิภาพ ( ข้อมูลไม่แสดง ) ; ดังนั้น pH เริ่มต้น คือปรับได้ 7 สำหรับการเตรียม p-dpnr น้ำเสียเพราะ pH ประมาณ 7 เหมาะสำหรับแบบของยางที่ผ่านการเพิ่มของอิเล็กโทรไลต์ ( จอห์น1971 ) และยังเหมาะสำหรับใช้รักษา ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ ตกค้างในต่ำยางน้ำอาจจะฟื้นตัวอย่างต่อเนื่องตลอดระยะเวลาการทดลอง ( รูปที่ 2B )องค์ประกอบของ p-dpnr น้ำเสียผลิตจากการบำบัดน้ำเสียต่ำใช้ CaCl2มีการระบุไว้ในตารางที่ 1 SDS อย่างสิ้นเชิงลบออกให้ต่ำกว่าขีดจำกัด ( 0.5 mg / l )อัตราส่วน BOD / COD ของน้ำเสีย p-dpnrเพิ่มขึ้นจาก 0.15 ต่ำของน้ำเสีย ที่อัตราส่วนการแปลงก๊าซมีเทนของ p-dpnr น้ำเสีย ( 5000mgcod / L ) คือ 57 และ 72% ในกรณีของการบ่ม15 และ 30 วันตามลำดับ ในทางตรงกันข้ามการผลิตก๊าซมีเทนต่ำหยุดที่ บำบัดน้ำเสียความเข้มข้นของสารลดแรงตึงผิว กว่า 3 , 000 mgcod / LSDS มีผลยับยั้งจุลินทรีย์ได้ความเข้มข้นต่ำของ SDS เช่นด้านล่างไม่กี่หลายร้อยมิลลิกรัมด้วย L-1 เป็นพ สลาย( shcherbakova et al . , 1999 ; แว็กเกอเนอร์ และ ชิงค์ , 1987 )ในความเป็นจริง การผลิตก๊าซมีเทนที่เห็นได้ชัดคือเพียงสังเกตด้านล่างต่ำความเข้มข้นของน้ำเสีย1000 mgcod / l ซึ่งสอดคล้องกับ SDSความเข้มข้น 60 มิลลิกรัม / ลิตร ในการผลิตก๊าซมีเทนทดสอบชุด ( ข้อมูลไม่แสดง ) ดังนั้นการกำจัดและ SDSน้ำเสียจากโรงงานผลิตยางกู้ต่ำโดยใช้มีกระบวนการและต่ำเหมาะสำหรับก่อนการรักษาของการบำบัดน้ำเสียแบบไม่ใช้ออกซิเจนตารางที่ 2 แสดงสภาวะการทำงานของระบบเครื่องปฏิกรณ์ และรูปที่ 3 แสดงเวลาที่แน่นอนของซีโอดีทั้งหมดและกำจัดบีโอดีและการผลิตก๊าซมีเทน ระหว่าง116 วันแรกของการทำงาน ( ระยะ A D ) , ตามลำดับp-dpnr เจือจางน้ำเสียอย่างเหมาะสมโดยแตะรูปที่ 1 กระบวนการของการกู้คืนต่ำยางจากน้ำเสีย พีเอชของน้ำเสียต่ำปรับ 7ใช้ HCl และปริมาณที่เหมาะสมของ CaCเพิ่มและผสม ( 1 ) หลังจากบ่มเป็นเวลาหลายชั่วโมงเตรียมเก็บยาง ( 2 ) การกู้คืนยางบีบเอาน้ำ ( 3 ) ชัดเจนของเหลวที่ตกค้างอยู่ p-dpnr น้ำเสียซึ่งใช้เป็นระบบกรอง ( 4 )บล็อกของหายยาง ( 5 )