As highlighted in Table 2, specimen

As highlighted in Table 2, specimen F2 was subjected to halved drift amplitude cycles because lower displacement capacity was expected in the frame due to the response of panel-to-structure connections. A total base shear of about 157.6, 226.2, 281.2, 325.1, and 429.6 kN (35.4, 50.9, 63.2, 73.1, 96.6 kip) was resisted at roof displacements of up to 18.3, 37.3, 56.3, 75.3, and 113.0 mm (0.72, 1.47, 2.22, 2.96, and 4.45 in.), respectively. Figure 15 provides the cyclic base shear–roof displacement capacity curve and compares the hysteresis loops obtained for the two frame structures. Horizontal displacement profiles (Fig. 16) were characterized by lower peaks but almost identical shapes, demonstrating the inability of the panels to completely restrain the panel-to-panel and panel-to-column relative displacements, as discussed later. Finally, Table 4 summarizes base shear peaks, maximum story forces, normalized displacement profiles, and rotation/curvature peaks at each critical node, measured at each cycle of the loading history

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เป็นไฮไลต์ในตารางที่ 2, F2 ถูกยัดเยียดให้ตัวอย่างถูกแบ่งครึ่งรอบคลื่นดริฟท์เนื่องจากคาดว่าในกรอบเนื่องจากการตอบสนองของการเชื่อมต่อแผงโครงสร้างล่างแทนกำลัง การรวมฐานแรงเฉือนของ เกี่ยวกับ 157.6, 226.2, 281.2, 325.1, 429.6 ช็อปปิ้ง (35.4, 50.9, 63.2, 73.1 กีบ 96.6) resisted ที่ displacements หลังคาของยัง 18.3, 37.3, 56.3, 75.3 และ 113.0 มม. (0.72, 1.47, 2.22, 2.96 และ 4.45 ค่ะ), ตามลำดับ รูปที่ 15 แสดงวัฏจักรฐานเฉือน – หลังคาแทนกำลังโค้ง และลูปสัมผัสได้โครงสร้างเฟรมที่สองเปรียบเทียบ แนวนอนแทนที่โพรไฟล์ (Fig. 16) มีลักษณะ โดยยอดต่ำกว่าแต่รูปร่างเกือบเหมือนกัน เห็นไม่แผ่นตัดที่แผงแผง และแผงคอลัมน์แบบสัมพัทธ์ displacements เป็น discussed ภายหลังทั้งหมด สุดท้าย ตาราง 4 สรุปยอดแรงเฉือนที่ฐาน ทหารชั้นสูงสุด โพรไฟล์มาตรฐานแทน และหมุน/โค้งยอดที่แต่ละโหนสำคัญ วัดที่แต่ละวงจรของโหลดประวัติ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในฐานะที่เป็นไฮไลต์ในตารางที่ 2 ตัวอย่าง F2 ได้ภายใต้การดริฟท์รอบกว้างครึ่งเพราะความสามารถในการเคลื่อนที่ที่ต่ำกว่าที่คาดว่าอยู่ในกรอบอันเนื่องมาจากการตอบสนองของการเชื่อมต่อแผงต่อโครงสร้าง เฉือนฐานรวมประมาณ 157.6, 226.2, 281.2, 325.1 และ 429.6 กิโลนิวตัน (35.4, 50.9, 63.2, 73.1, 96.6 กีบ) คือ resisted ที่กระจัดหลังคาได้ถึง 18.3, 37.3, 56.3, 75.3 และ 113.0 มิลลิเมตร (0.72 , 1.47, 2.22, 2.96 และ 4.45 ใน.) ตามลำดับ รูปที่ 15 ให้การเคลื่อนที่เฉือนหลังคาฐานเป็นวงกลมเส้นโค้งกำลังการผลิตและเปรียบเทียบ hysteresis ลูปที่ได้รับสำหรับสองโครงสร้างกรอบ โปรไฟล์การเคลื่อนที่ในแนวนอน (รูปที่. 16) โดดเด่นด้วยยอดที่ต่ำกว่า แต่เกือบรูปร่างเหมือนกันแสดงให้เห็นถึงการไร้ความสามารถของแผงเซลล์ที่สมบูรณ์ยับยั้งแผงต่อแผงและแผงต่อการกระจัดคอลัมน์ญาติตามที่กล่าวไว้ในภายหลัง สุดท้ายตารางที่ 4 สรุปยอดเฉือนฐานกองกำลังเรื่องราวสูงสุดโปรไฟล์รางปกติและการหมุน / ยอดโค้งที่แต่ละโหนดที่สำคัญวัดในวงจรของประวัติศาสตร์การโหลดแต่ละ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เป็นไฮไลต์ในตารางที่ 2 ตัวอย่าง F2 ภายใต้ครึ่งหนึ่งรอบแอมพลิจูดการกระจัดล่องลอยเพราะความจุลดลง คาดอยู่ในกรอบเนื่องจากการตอบสนองของแผงการเชื่อมต่อโครงสร้าง ฐานทั้งหมดของเกี่ยวกับ 157.6 เฉือน 226.2 281.2 325.1 , , , , และ 429.6 KN ( 35.4 50.9 ร้อยละ 63.2 75.4 , , , 96.6 กีบ ) คือ resisted ที่หลังคาสูงสุดถึง 18.3 37.3 56.3 75.3 , , , , และ 113.0 มม. ( 0.72 , 147 , 2.22 , 2.96 และ 4.45 . ) ตามลำดับ รูปที่ 15 แสดงฐานเป็นแบบโค้งเฉือน–หลังคาความจุและเปรียบเทียบแบบลูปซึ่งสองกรอบโครงสร้าง สภาพการเคลื่อนที่ในแนวนอน ( 16 รูป ) มีลักษณะยอดลดแต่รูปร่างเกือบจะเหมือนกันแสดงให้เห็นถึงความสามารถของแผงเซลล์ที่สมบูรณ์ควบคุมแผงแผงและแผงคอลัมน์สัมพัทธ์สูงสุด ตามที่กล่าวไว้ในภายหลัง ในที่สุด ตารางที่ 4 สรุปฐานตัดยอดบังคับเรื่องสูงสุด รูปโปรไฟล์ การกระจัด และยอดหมุน / ความโค้งที่วิกฤตแต่ละโหนด วัดได้ในแต่ละรอบของการโหลดประวัติ