In table 1, q, ε, σ, G, h, Tamb and

In table 1, q, ε, σ, G, h, Tamb and qd are heat flux, emissivity, Stefan–Boltzmann constant, incident radiation flux,
heat transfer coefficient, ambient temperature and diffusive heat flux between the solid-fluid interface respectively.
Inlet: The carrier gas tube from the gas cylinder is divided into four equal parts and radially connected to the
reactor near to the quartz window at perpendicular to each other. The argon gas is supposed to enter into the cavity
(CD and PQ in Fig.1) at 1 atm and 300 K, where the mass flow rate of 6.69 x 10-5 kg/s is applied at each inlet. Thus
the total mass flow rate 0.00027 kg/s is given to the reactor, which is equal to 9 LPM (litre per minute).
Irradiated walls and Solid-fluid interface: Since the thermochemical reactor horizontally fixed opposite to the
solar simulator, it is assumed that the concentrated radiation directly impinging over the frustum surface (AB, EF,
MN, and QR) and front surface of the sample (GH) through quartz window. Hence the net heat flux boundary
condition is applied at these surfaces as given in table 1. Where the first term represent the incident radiation flux
and the second term represent the diffusive heat flux due to the carrier gas flow over the surfaces, where Gs is
calculated by

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในตาราง 1, q ε σ G, h, Tamb และคิวดีสวีตฟลักซ์ความร้อน emissivity คงตัว Stefan – โบลทซ์มานน์ ฟลักซ์รังสีเหตุการณ์สัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อน อุณหภูมิ และความร้อน diffusive ไหลระหว่างอินเทอร์เฟสของเหลวของแข็งตามลำดับทางเข้าของ: ท่อขนส่งก๊าซจากถังก๊าซจะแบ่งออกเป็นสี่ส่วนเท่ากัน และ radially เชื่อมต่อกับการเครื่องปฏิกรณ์ใกล้หน้าต่างควอตซ์ที่เส้นตั้งฉากกัน ก๊าซอาร์กอนควรใส่ลงในช่อง(CD และ PQ ในภาพ) ที่ 1 atm และ 300 K ที่มีใช้อัตราการไหลเชิงมวลของ 6.69 x 10-5 kg/s ที่ทางเข้าของแต่ละงาน ดังนั้นการไหลมวลรวมอัตรา 0.00027 kg/s ให้ปล่อย ซึ่งเท่ากับ 9 LPM (ลิตรต่อนาที)Irradiated ผนังและอินเตอร์เฟสของแข็งของเหลว: ตั้งแต่ปล่อย thermochemical คงแนวตรงข้ามกับจำลองแสงอาทิตย์ ระบบสมมติที่รังสีเข้มข้น impinging โดยตรงผ่านผิวฟรัสตัม (AB, EFMN และ QR) และพื้นผิวด้านหน้าของตัวอย่าง (GH) ผ่านควอตซ์หน้าต่าง ฟลักซ์ความร้อนสุทธิดังนั้น ขอบเขตมีใช้เงื่อนไขที่พื้นผิวเหล่านี้ที่กำหนดในตาราง 1 ที่คำแรกหมายถึงฟลักซ์รังสีเหตุการณ์และระยะที่สองแสดงฟลักซ์ความร้อน diffusive เนื่องจากการขนส่งก๊าซไหลผ่านพื้นผิว Gs อยู่คำนวณโดย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในตารางที่ 1, Q, ε, σ, G, H, Tamb และ QD มีการไหลของความร้อนการแผ่รังสี Stefan-Boltzmann คงไหลรังสีเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น,
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน, อุณหภูมิและการไหลของความร้อน diffusive ระหว่างอินเตอร์เฟซที่เป็นของแข็งของเหลวตามลำดับ
ปากน้ำ: ท่อก๊าซจากถังก๊าซแบ่งออกเป็นสี่ส่วนเท่า ๆ กันและเชื่อมต่อไปยังเรดิ
ปฏิกรณ์ใกล้กับหน้าต่างควอทซ์ที่ตั้งฉากกับแต่ละอื่น ๆ ก๊าซอาร์กอนควรจะใส่เข้าไปในโพรง
(ซีดีและ PQ ในรูปที่ 1) วันที่ 1 ตู้เอทีเอ็มและ 300 K ที่อัตราการไหลของมวลของ 6.69 x 10-5 กก. / วินาทีถูกนำไปใช้ในแต่ละขาเข้า ดังนั้น
อัตราการไหลของมวลรวม 0.00027 กก. / วินาทีจะได้รับการปฏิกรณ์ซึ่งเท่ากับ 9 LPM (ลิตรต่อนาที).
ผนังฉายรังสีและอินเตอร์เฟซที่เป็นของแข็งของเหลว: ตั้งแต่ปฏิกรณ์ร้อนคงที่ในแนวนอนตรงข้ามกับ
จำลองแสงอาทิตย์มันเป็น สันนิษฐานว่ารังสีเข้มข้นโดยตรงกระทบบนพื้นผิวฟรัสตัม (AB, EF,
MN และ QR) และพื้นผิวด้านหน้าของกลุ่มตัวอย่าง (GH) ผ่านหน้าต่างควอตซ์ ดังนั้นขอบเขตการไหลของความร้อนสุทธิ
สภาพถูกนำไปใช้ที่พื้นผิวเหล่านี้ตามที่กำหนดในตารางที่ 1 ในกรณีที่ระยะแรกที่เป็นตัวแทนของการไหลของรังสีเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น
และระยะที่สองเป็นตัวแทนของฟลักซ์ความร้อน diffusive เนื่องจากการไหลของก๊าซให้บริการมากกว่าพื้นผิวที่ Gs จะ
คำนวณ โดย

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ตารางที่ 1 εσ Q , G , H , tamb และควอนตัมด็อตเป็นฟลักซ์ความร้อน emissivity สเตฟาน - Boltzmann ฟลักซ์รังสีเหตุการณ์
สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน อุณหภูมิห้องและฟลักซ์ความร้อนกระจายระหว่างของแข็งของเหลวเฟสตามลำดับ
ปากน้ำ : ผู้ให้บริการท่อก๊าซจากถังแก๊ส แบ่งเป็น สี่ส่วนเท่ากันและต่อไปเชื่อมต่อกับ
เครื่องปฏิกรณ์อยู่ใกล้หน้าต่างควอตซ์ที่ตั้งฉากกับแต่ละอื่น ๆ อาร์กอนเป็นก๊าซจะเข้าไปในโพรง
( ซีดีและ PQ ในตู้เอทีเอ็มที่ 1 ” ) และ 300 K ที่อัตราการไหลของมวลของ 6.69 x 10-5 kg / s ที่ใช้ในแต่ละช่อง .
รวมดังนั้นอัตราการไหล 0.00027 kg / s ให้แก่เตาปฏิกรณ์ ซึ่งเท่ากับ 9 ของเหลว ( ลิตร / นาที )
1 ผนังและอินเตอร์เฟซของเหลวของแข็ง :เนื่องจากเครื่องปฏิกรณ์เคมีความร้อนแนวนอนคงตรงข้ามกับ
แสงอาทิตย์เทียม มันถือว่าความเข้มข้นรังสีโดยตรงฉีดให้ทั่วพื้นผิวปฏิสนธิ ( AB , EF
MN และ QR ) และพื้นผิวด้านหน้าของตัวอย่าง ( GH ) ผ่านกระจกควอตซ์ ดังนั้นสุทธิฟลักซ์ความร้อนเขตแดน
สภาพใช้ที่พื้นผิวเหล่านี้ไว้ในตารางที่ 1ซึ่งในระยะแรกของการเกิดรังสี
และระยะที่สองเป็นตัวแทนกระจายฟลักซ์ความร้อนเนื่องจากบริษัทขนส่งก๊าซไหลเหนือพื้นผิวที่ GS คือ
คำนวณโดย