Laha et al. [25], the carbide forma

Laha et al. [25], the carbide formation in this flame spray system
would be less. In addition, by comparing the standard X-ray peaks of
carbides of iron, nickel, and chromium, there were no high-intensity
peaks in those patterns which would match the possible peak near
2θ–36°. The closest match found seemed to be either oxide of Cr or Fe,
which from SEM micrographs, these phases were also present. Hence,
at the moment, it could be concluded that carbide formation was
possible but only very limited.
Vickers hardness values of stainless steel and SS/CNT composite
coatings are listed in Table 3. The composite coating was harder than
the stainless steel coating by about 58%. Considering the amount of
oxide content in SS coating (~21± 3.4%) and SS/CNT coating (24±
4.5%), these values were not significantly different and this should not
cloud the effect of CNTs on the mechanical properties of stainless
steel. The hardness measurement was also carried out for ten
sampling points and an average value for each sample was obtained.
Hence, the improvement of the SS/CNT coating over the SS coating
was apparent. This superior hardness was therefore mainly caused by
an incorporation of CNTs with only a small influence from oxide
phases. Moreover, CNTs could hold the splats by bridging mechanism
and thus minimized intersplat movement upon an application of load
[20,32]. Apart from this, it has been well understood that the CNTs
have extremely high value of Young's modulus (~1 TPa) and thus
dispersion of CNTs in the stainless steel matrix in this case would
allow elastic recovery of indentation [33] which consequently
improved hardness of the composite coating.
Friction coefficient measured at room temperature of stainless
steel and SS/CNT composite coatings were ~0.6 and ~0.2, respectively.
These values were determined from the average values of the stable
friction period based on the plot of friction coefficient evolution as a
function of sliding distance as shown in Fig. 13. These observed
friction coefficient values were in agreement with their wear
behaviors. Topologies of wear tracks after 150 m sliding distance are
shown in Fig. 14. The average track width of the stainless steel coating
was ~300 μm which was wider than the track of composite coating
(~260 μm). Microstructural investigation within wear scars revealed a
smoother damage surface of the composite coating compared to a
more severe worn surface of the stainless steel coating as illustrated in
Fig. 15. Wear scar of the stainless steel coating was rather rough,
suggesting an occurrence of oxidative wear type due to thermal
oxidation during the wear test. Since the stainless steel coating did not

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

Laha et al, [25], คาร์ไบด์ในการสร้างระบบสเปรย์เปลวไฟนี้
จะน้อย นอกจากนี้โดยการเปรียบเทียบยอด X-ray มาตรฐานของ
คาร์ไบด์เหล็กนิกเกิลและโครเมียมไม่มีความเข้มสูง
ยอดเขาในรูปแบบเหล่านั้นซึ่งจะตรงกับความเป็นไปได้สูงสุดใกล้
2θ-36 ° การแข่งขันที่ใกล้เคียงที่สุดที่พบดูเหมือนจะเป็นได้ทั้งออกไซด์ของโครเมียมหรือเฟ
ซึ่งจากไมโคร SEM ขั้นตอนเหล่านี้ยังมีอยู่ ดังนั้น
ในขณะที่มันอาจจะสรุปได้ว่าการก่อตัวเป็นคาร์ไบด์
ที่เป็นไปได้ แต่ จำกัด มาก.
วิคเกอร์ค่าความแข็งของสแตนเลสและเอสเอ / ซีเอ็นคอมโพสิต
เคลือบมีการระบุไว้ในตารางที่ 3 เคลือบคอมโพสิตเป็นสิ่งที่ยากกว่า
การเคลือบสแตนเลสประมาณ 58% เมื่อพิจารณาถึงปริมาณของ
เนื้อหาในการเคลือบออกไซด์เอสเอส (~ 21 ± 3.4%) และเอสเอสเคลือบ / CNT (24 ±
4.5%) ค่าเหล่านี้ไม่แตกต่างกันและไม่ควร
เมฆผลของ CNTs ต่อสมบัติทางกลของสแตนเลส
เหล็ก . การวัดความแข็งได้รับการดำเนินการยังออกสิบ
จุดเก็บตัวอย่างและค่าเฉลี่ยสำหรับแต่ละตัวอย่างที่ได้รับ.
ดังนั้นการปรับปรุงการเคลือบเอสเอ / ซีเอ็นมากกว่าเคลือบเอสเอส
ก็เห็นได้ชัด นี้มีความแข็งที่เหนือกว่าจึงถูกส่วนใหญ่เกิดจาก
การรวมตัวกันของ CNTs มีเพียงขนาดเล็กจากอิทธิพลออกไซด์
ขั้นตอน นอกจากนี้ยังสามารถจับ CNTs เครื่องหมายโดยกลไกการเชื่อมโยง
และลดลงจึง intersplat กับการประยุกต์ใช้การเคลื่อนไหวของการโหลด
[20,32] นอกจากนี้จะได้รับการเข้าใจดีว่า CNTs
มีค่าสูงมากของโมดูลัสของยัง (~ 1 ตันต่อปี) และทำให้
การกระจายตัวของ CNTs ในเมทริกซ์สแตนเลสในกรณีนี้จะ
ช่วยให้การกู้คืนความยืดหยุ่นของการเยื้อง [33] ซึ่งส่งผล
ดีขึ้นมีความแข็ง ของการเคลือบคอมโพสิต.
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวัดที่อุณหภูมิห้องของสแตนเลส
และเหล็กเอสเอส / ซีเอ็นเคลือบคอมโพสิตเป็น ~ ~ 0.6 และ 0.2 ตามลำดับ.
ค่าเหล่านี้ได้รับการพิจารณาจากค่าเฉลี่ยของการมีเสถียรภาพ
ระยะเวลาที่แรงเสียดทานขึ้นอยู่กับพล็อตของวิวัฒนาการค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน เป็น
ฟังก์ชั่นของระยะทางเลื่อนดังแสดงในรูป 13. ข้อสังเกตเหล่านี้
มีค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานค่าอยู่ในข้อตกลงกับการสวมใส่ของพวกเขา
พฤติกรรม โครงสร้างของแทร็คสึกหรอหลังจากระยะทาง 150 เมตรได้รับการเลื่อน
แสดงในรูป 14. การติดตามความกว้างเฉลี่ยของสารเคลือบผิวสแตนเลส
เป็น ~ 300 ไมโครเมตรซึ่งเป็นแทร็คที่กว้างกว่าของการเคลือบคอมโพสิต
(~ 260 ไมครอน) การตรวจสอบภายในจุลภาครอยแผลเป็นสวมใส่เผย
ผิวเรียบเนียนความเสียหายของการเคลือบคอมโพสิตเมื่อเทียบกับ
พื้นผิวที่สวมใส่ที่รุนแรงมากขึ้นของสแตนเลสเคลือบดังแสดงใน
รูปที่ 15. สวมแผลเป็นของสแตนเลสเคลือบขรุขระค่อนข้าง
แนะนำการเกิดออกซิเดชั่ชนิดสวมใส่เนื่องจากความร้อน
ออกซิเดชันในระหว่างการทดสอบการสึกหรอ ตั้งแต่เคลือบสแตนเลสไม่ได้

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ลา et al . [ 25 ] , คาร์ไบด์ที่สร้างขึ้นในเปลวไฟนี้ระบบฉีด
จะน้อยลง นอกจากนี้โดยการเปรียบเทียบมาตรฐานยอดเอ็กซ์เรย์ของ
คาร์ไบด์เหล็ก นิกเกิล และโครเมียม ไม่มีความเข้มสูง
ยอดในรูปแบบนั้นซึ่งจะตรงกับที่เป็นไปได้สูงสุดใกล้
2 θ– 36 องศา . การแข่งขันใกล้พบดูเหมือนจะเหมือนกัน ออกไซด์ของโครเมียมและเหล็ก ซึ่ง micrographs
จาก SEM ,ขั้นตอนเหล่านี้ ยังปัจจุบัน ดังนั้น
ในขณะนี้สรุปได้ว่า การเกิดคาร์ไบด์

เป็นไปได้ แต่ จำกัด มาก ค่าความแข็งวิกเกอร์ของสแตนเลสและ SS / CNT เคลือบคอมโพสิต
อยู่ในตารางที่ 3 การเคลือบผิวผสมหนักกว่า
เคลือบสแตนเลสประมาณ 58% เมื่อพิจารณาจากจำนวนเนื้อหาใน SS
ออกไซด์เคลือบ ( ~ 21 ± 34 % ) และ SS / CNT เคลือบ ( 24 ±
4.5 % ) ค่าเหล่านี้ ไม่แตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญทางสถิติ และไม่ควร
เมฆผลของ cnts ต่อสมบัติเชิงกลของเหล็กสแตนเลส
. ความแข็งวัดได้ 10
2 จุด และมีมูลค่าเฉลี่ยในแต่ละตัวอย่างได้ .
ดังนั้นการปรับปรุงเคลือบ SS / CNT กว่า SS เคลือบ
เห็นได้ชัด .ความแข็งนี้เหนือกว่าจึงส่วนใหญ่เกิดจาก
ประสาน cnts มีเพียงเล็กน้อยจากระยะออกไซด์ต่อ

นอกจากนี้ cnts สามารถถือสีน้ำโดยการเชื่อมโยงกลไก
จึงลด intersplat เคลื่อนไหวตามการโหลด
[ 20,32 ] นอกจาก นี้ ได้รู้กันว่า cnts
มีมูลค่าที่สูงมากของค่าโมดูลัสของยัง ( ~ 1
TPA ) และดังนั้นจึงการกระจายของ cnts ในเมทริกซ์ สแตนเลส ในกรณีนี้จะให้ความยืดหยุ่นของการเยื้องระยะการกู้คืน

[ 33 ] ซึ่งการปรับปรุงความแข็งของผิวเคลือบวัสดุผสม .
สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวัดที่อุณหภูมิห้องสแตนเลส
และ SS / CNT เคลือบคอมโพสิตพบว่า ~ ~ 0.6 และ 0.2 ตามลำดับ
ค่าเหล่านี้ถูกกำหนดจาก ค่า เฉลี่ยของมั่นคง
ระยะเวลาแรงเสียดทานขึ้นอยู่กับพล็อตของสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานวิวัฒนาการเป็นฟังก์ชันของระยะทาง
เลื่อนดังแสดงในรูปที่ 13 เหล่านี้สังเกต
สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานค่าสอดคล้องกับพฤติกรรมสวม
. โทโพโลยีของใส่แทร็คหลังจากเลื่อนระยะทาง 150 เมตร แสดงในรูปที่ 14
. ติดตามความกว้างเฉลี่ยของผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิม
คือ ~ 300 μ M ซึ่งกว้างกว่าติดตาม
เคลือบคอมโพสิต ( ~ 260 μ M ) การตรวจสอบโครงสร้างจุลภาคภายในแผลเป็นสวมเปิดเผยความเสียหายของพื้นผิวเคลือบ
เรียบประกอบเปรียบเทียบกับ
รุนแรงมากขึ้นสวมใส่ผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิมเป็นภาพประกอบใน
15 มะเดื่อ . ใส่แผลของผิวเคลือบเหล็กกล้าไร้สนิม
ค่อนข้างขรุขระแนะนำการเกิดออกซิเดชันของประเภทสวมใส่เนื่องจากความร้อน
ออกซิเดชันในชุดทดสอบ เนื่องจากเคลือบสแตนเลสไม่ได้