and having 12 bolts M30 manufacture

and having 12 bolts M30 manufactured from chromium molybdenum heat
resistant steel can preserve only one third of its initial preload after one year of
operation [14].
On the other hand, early leakage may occur under critical axial force Pmax
leading to excessive bolt elongation and complete gasket unloading (See Fig. 2). In this
case it is additionally necessary to take into consideration the flexibility of the blind
cover that will decrease the clamping force on the gasket surface.
The generic equation defining assembly deformations may be written as:
( ) [ ] , b c g Δ δ +δ = δ (3)
where Δ(δb) is a bolt elongation due to force Δ(Pb) = (Pb – F0), δc is the blind cover
deflection in the midpoint of gasket location due to internal pressure p1, and [δ]g is the
safe allowable gasket contraction to prevent gasket crushing due to bolt preload.
It follows from Fig. 2 that
.
( )
( )
[ ]
( ) ( )
0 b
g
g
b b
b b P
P
and
F
P
Δ
Δ
Δ = Δ =
δ
δ δ
δ (4)
Blind cover deflection δc in the midpoint of gasket location may be easily
calculated from the maximum deflection W1 of symmetrically loaded and simple
supported circular plate [15] subjected to pressure p1 (See Fig. 1c) as:
δc = ηW1, (5)
where η= (b – c)/b, and
[(4(3 ) (7 3 ) 4(1 ) ln ],
16
3(1 ) 2 2 2
3 1
2
1 d
p b d d b
Eh
W d ν ν ν
ν
+ − + − +
−
= (6)
where h is a cover thickness; ν, E are Poisson’s ratio and Young’s modulus of the cover
material.
If ν = 0.3, Eq. (3) is then written as:
g
b b p
Eh
b c bd
F
(P ) ( ) (1,73 1,03 2 0,68 2 ln ) [ ]
3 1
2
0
β β β δ
δ
− + =
−
+
Δ
(7)
where β = d/b.
The creep-relaxation of the bolts and gasket due to prolonged action of
constant internal pressure p1 and elevated temperature T will change the joint members’
behavior described by Eq. (7). To maintain extended service life of the assembly it will
be necessary to reduce significantly internal pressure p1.
The described situation will change significantly if the bolts include rigidly
fixed internal cores manufactured from shape memory alloy (SMA) having temperature
interval of reverse martensitic phase transformation close to operating temperature T of
the assembly [16-18]. The operating temperatures of bolted joints used in critical
engineering applications vary from cryogenic to high temperatures depending on
specific operating conditions. For example, the space facilities such as propellant depots
or in-space systems for cryogenic fluids handling and storage operate at cryogenic
temperatures. The operating temperatures of the BFCs used in fossil fuel and nuclear
power generation, petrochemicals, petroleum refining, and other process industries vary
from dozens to hundreds degrees and usually they remain stable for given type of
equipment, so that one needs to choose an appropriate SMA for specific technological
equipment.
The SMAs containing Fe, Cu, Al, Si, Sn, Ga, Mn, Ni, Ti, In, Zr, Hf, Pd, Pt,

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

และมี 12 กรูผลิตจากโครเมียมโมลิบดีนัมร้อน M30เหล็กทนสามารถรักษาเพียงหนึ่งในสามของโหลดการเริ่มต้นหลังจากหนึ่งปีการดำเนินการ [14]บนมืออื่น ๆ ต้นรั่วอาจเกิดขึ้นภายใต้แรงตามแนวแกนสำคัญ Pmaxนำน๊อตเกิน elongation และประเก็นทำการโหลด (ดู 2 Fig.) ในที่นี้กรณีนอกจากนี้จำเป็นต้องคำนึงถึงความยืดหยุ่นของคนตาบอดครอบคลุมที่จะลดแรง clamping บนผิวปะเก็นอาจเขียนเป็นสมการทั่วไปของการกำหนด deformations แอสเซมบลี:[] () δ b c g δยอด + δ =δ (3)elongation กลอนจากแรง Δ(Pb) Δ(δb) = (Pb-F0), δc เป็นใบปะหน้าตาบอดมี deflection ในเกณฑ์สถานที่ปะเก็นภายในความดัน p1 และ g [δ]หดตัวประเก็นได้ปลอดภัยให้ปะเก็นบดเนื่องจากโหลดสายฟ้ามันต่อจาก Fig. 2 ที่.( )( )[ ]( ) ( )0 bggบีบีบีบีพีPและFPΔยอดΔยอดΔยอด =Δยอด =ΔΔΔΔ (4)ตาบอดปะ δc deflection ในจุดกึ่งกลางสถานที่ปะเก็นอาจได้คำนวณ deflection สูงสุด W1 โหลดตำแหน่ง และเรื่องสนับสนุนวงกลมแผ่น [15] ภายใต้ความดัน p1 ดูกิน 1c) เป็น:Δc = ηW1, (5)ที่η = (b-c) / b และ[(4 (3) (7 3) 4 (1) ln],163 (1) 2 2 23 121 dp b d d bเอ๊ะW d νννΝ+ − + − +−= (6)โดยที่ h คือ ความหนาปะ Ν E เป็นอัตราส่วนของปัวซองและโมดูลัสของยังของปกวัสดุถ้าν = 0.3, Eq. (3) แล้วเขียนเป็น:gb b pเอ๊ะb c bdF(P) () (1,73 1,03 2 0,68 2 ln) []3 120ΒΒΒΔΔ− + =−+Δยอด(7)ที่β = d/b-ผ่อนคืบของสลักเกลียวและปะเก็นเนื่องจากการดำเนินการนานความดันภายในคง p1 และอุณหภูมิสูง T จะเปลี่ยนสมาชิกร่วมพฤติกรรมโดย Eq. (7) การขยายอายุของแอสเซมบลีที่จะรักษาจะต้องลดความดันภายในมาก p1อธิบายสถานการณ์จะเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญถ้าประตูรวม rigidlyแกนภายในที่ผลิตจากร่างจำสัมฤทธิ์ (SMA) มีอุณหภูมิคงที่ช่วงการเปลี่ยนแปลงระยะกลับ martensitic ใกล้กับอุณหภูมิ T ของประกอบ [16-18] อุณหภูมิของการปิดรอยต่อที่ใช้ในการสำคัญงานวิศวกรรมแตกต่างไปจาก cryogenic อุณหภูมิสูงขึ้นอยู่กับสภาพการดำเนินงานเฉพาะ ตัวอย่าง อำนวยพื้นที่คลัง propellantหรือระบบของเหลว cryogenic จัดการและจัดเก็บข้อมูลในพื้นที่ทำงานที่ cryogenicอุณหภูมิ อุณหภูมิของ BFCs ที่ใช้เชื้อเพลิงฟอสซิล และนิวเคลียร์ไฟฟ้า ผลิตภัณฑ์ การกลั่นปิโตรเลียม และอุตสาหกรรมอื่น ๆ กระบวนการที่แตกต่างกันตั้งแต่หลายสิบถึงหลายร้อยองศาและมักจะพวกเขายังคงมีเสถียรภาพสำหรับกำหนดชนิดของอุปกรณ์ ดังนั้นต้องเลือก SMA เหมาะสมสำหรับเทคโนโลยีเฉพาะอุปกรณ์SMAs ประกอบด้วย Fe, Cu, Al, Si, Sn, Ga, Mn, Ni ตี้ ใน Zr, Hf, Pd, Pt

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

และมี 12 สลักเกลียว M30 ผลิตจากความร้อนโครเมียมโมลิบดีนัม
เหล็กทนสามารถเก็บรักษาเพียงหนึ่งในสามของการโหลดเริ่มต้นหลังจากหนึ่งปีของ
การดำเนินงาน [14].
ในทางกลับกันการรั่วไหลในช่วงต้นอาจเกิดขึ้นภายใต้แรงตามแนวแกนสำคัญ Pmax
ที่นำไปสู่การยืดตัวมากเกินไปและสายฟ้า ขนถ่ายปะเก็นฉบับสมบูรณ์ (ดูรูปที่. 2) ในการนี้
กรณีที่มันยังเป็นสิ่งที่จำเป็นจะต้องคำนึงถึงความยืดหยุ่นของคนตาบอด
ปกที่จะลดแรงหนีบบนพื้นผิวปะเก็น.
สมกำหนดรูปร่างทั่วไปการชุมนุมอาจจะเขียนเป็น:
() [], BCG Δδδ + = δ (3)
ที่Δ (δb) คือการยืดตัวสายฟ้าเนื่องจากการบังคับΔ (Pb) = (Pb - F0) δcเป็นปกตาบอด
โก่งในจุดกึ่งกลางของปะเก็นที่ตั้งอันเนื่องมาจากความดันภายใน p1 และ [δ] กรัม คือ
การหดตัวของปะเก็นที่อนุญาตปลอดภัยเพื่อป้องกันไม่ให้ปะเก็นบดเนื่องจากการพรีโหลดสายฟ้า.
มันดังมาจากรูป ที่ 2
.
()
()
[]
() ()
0 ข
กรัม
กรัม
bb
bb P
P
และ
F
P
Δ
Δ
ΔΔ = =
δ
δδ
δ (4)
ฝาโก่งตาบอดδcในจุดกึ่งกลางของสถานที่ปะเก็นอาจจะได้อย่างง่ายดาย
คำนวณจากการโก่ง W1 สูงสุดของโหลดสมมาตรและง่าย
สนับสนุนแผ่นวงกลม [15] ภายใต้ความดัน p1 (ดูรูปที่ 1 c.) ในฐานะ:
δc = ηW1 (5)
ที่η = (ข - ค) / b และ
[( 4 (3) (7 3) 4 (1) LN]
16
3 (1) 2 2 2
3 1
2
1 d
พี bddb
เอ๊ะ
W d เข้าพบเข้าพบเข้าพบ
เข้าพบ
+ - + - +
-
= (6)
ที่ h คือ ความหนาปก; νอีมีอัตราส่วนของปัวซองและโมดูลัสของยังของฝาครอบ
วัสดุ.
หากν = 0.3 สมการ (3) แล้วเขียนเป็น:.
ก.
ข bp
เอ๊ะ
BC BD
F
(P) () (1,73 1 03 2 2 LN 0,68) []
3 1
2
0
เบต้าเบต้าเบต้าδ
δ
- + =
-
+
Δ
(7)
ที่β = d / b.
คืบผ่อนคลายของสลักเกลียวและปะเก็นเนื่องจากการกระทำนาน
ความดันภายในคง p1 และ T อุณหภูมิสูงจะเปลี่ยนสมาชิกร่วม '
พฤติกรรมการอธิบายโดยสม. (7). เพื่อรักษาอายุการใช้งานนานของการชุมนุมก็จะ
เป็นสิ่งที่จำเป็นในการลดความดันภายใน p1 อย่างมีนัยสำคัญ.
อธิบายสถานการณ์ที่จะมีการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญถ้า น็อตรวมอย่างเหนียวแน่น
คงที่แกนภายในผลิตจากโลหะผสมจำรูป (SMA) มีอุณหภูมิ
ช่วงของการเปลี่ยนเฟส martensitic กลับใกล้กับอุณหภูมิในการทำงานของ T
ชุมนุม [16-18] อุณหภูมิปฏิบัติการยึดติดของข้อต่อที่สำคัญที่ใช้ในการ
ใช้งานที่แตกต่างจากวิศวกรรมแช่แข็งที่มีอุณหภูมิสูงขึ้นอยู่กับ
สภาพการใช้งานที่เฉพาะเจาะจง ตัวอย่างเช่นสิ่งอำนวยความสะดวกเช่นพื้นที่คลังจรวด
หรือระบบในพื้นที่สำหรับการจัดการของเหลวที่อุณหภูมิและการเก็บรักษาอุณหภูมิทำงานที่
อุณหภูมิ อุณหภูมิในการดำเนินงานของ BFCs ที่ใช้ในเชื้อเพลิงฟอสซิลและนิวเคลียร์
ผลิตไฟฟ้าปิโตรเคมีกลั่นน้ำมันปิโตรเลียมและอุตสาหกรรมอื่น ๆ กระบวนการที่แตกต่างกัน
จากหลายสิบหลายร้อยองศาและพวกเขามักจะยังคงมีเสถียรภาพสำหรับประเภทที่กำหนดของ
อุปกรณ์เพื่อที่หนึ่งต้องเลือกที่เหมาะสม SMA สำหรับเทคโนโลยีเฉพาะ
อุปกรณ์.
SMAS ที่มีเฟทองแดงอัลศรี Sn จอร์เจีย, Mn, Ni, Ti, ใน, Zr, Hf, Pd, Pt,

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

และมี 12 น็อต โดยผลิตจากโครเมียมโมลิบดีนัมความร้อน
เหล็กสามารถรักษาเพียงหนึ่งในสามของโหลดในเบื้องต้นหลังจากหนึ่งปีของการดำเนินงาน [ 14 ]
.
บนมืออื่น ๆ , ต้นรั่วอาจเกิดขึ้นภายใต้วิกฤตแกนบังคับค่า
าสายฟ้ายืดตัวมากเกินไปและปะเก็นสมบูรณ์ขน ( ดูรูปที่ 2 ) ในนี้
กรณีเป็นนอกจากนี้จำเป็นต้องพิจารณาความยืดหยุ่นของคนตาบอด
ปกที่จะลดแรงหนีบบนพื้นผิวที่ปะเก็น ทั่วไปสมการกำหนดรูปร่าง
ประกอบอาจจะเขียนเป็น :
( ) [ ] , B C G Δδδ = δ ( 3 )
ที่Δ ( δ B ) คือ สลักยืด เนื่องจากแรงΔ ( PB ) = ( PB ) ละ ) δ C
ปกตาบอดการโก่งในจุดกึ่งกลางของสถานที่ เนื่องจากปะเก็น P1 ความดันภายในและδ ] g คือใช้ตัวป้องกัน
ปลอดภัยปะเก็นปะเก็นบดเนื่องจากสายฟ้าโหลด .
ได้ดังนี้ จากรูปที่ 2 ที่
.
( )
( )
[ ]
( ) ( )
0 B
g
กรัม

B B B B P
p

p

F และΔ

ΔΔ = =

Δδδδ

δ ( 4 ) การδตาบอดครอบคลุม C ในจุดกึ่งกลางของปะเก็นสถานที่อาจจะง่าย
คำนวณจากการโหลดสูงสุด W1 เป็นตายร้ายดีและเรียบง่าย
สนับสนุนแผ่นวงกลม [ 15 ] ภายใต้ความดัน P1 ( ดูรูปที่ 1C ) :
δ C = η W1 ( 5 )
ที่η = ( b ( C ) / B ,
[ ( 4 ) ( 3 ) ( 7 3 ) 4 ( 1 ) LN ] ,
3
16 ( 1 ) 2 2 2
3 1
2
1 D
P B D B
เอ๋
W D νννν



= −−− ( 6 )
ที่ H เป็นปกหนา ; ν , E เป็นปัวซงอัตราส่วนโมดูลัสของยังและวัสดุปก

ถ้าν = 0.3 อีคิว ( 3 ) แล้วเขียนเป็น :
g
B B P
.
b C F BD

( P ) ( ) ( 1,73 1,03 2 0,68 2 ) [ 1 ]
3
2
0
บีตาบีตาบีตาδδ



= −− ( 7 )


Δบีตา = D / B .
ที่คืบการผ่อนคลายของสลักเกลียวและปะเก็น เนื่องจากการกระทำของภายในความดันคงที่นาน
P1 และยกระดับอุณหภูมิจะเปลี่ยนแปลงพฤติกรรมของสมาชิกร่วมบรรยายด้วยอีคิว ( 7 )เพื่อรักษาชีวิตของบริการการประกอบมันจะ
จำเป็นจะต้องลดภายในความดัน P1 .
อธิบายสถานการณ์จะเปลี่ยนแปลงถ้ากลอนรวม rigidly
ซ่อมภายในแกนผลิตจากโลหะผสมจำรูป ( SMA ) มีช่วงอุณหภูมิของการเปลี่ยนเฟส
แบบมาร์เทนซิติกใกล้เคียงกับอุณหภูมิ T
[ 16-18 ประกอบ ]ที่อุณหภูมิของข้อต่อที่ใช้ในงานวิศวกรรมที่สำคัญปิดแตกต่างจากก๊าซอุณหภูมิสูง

โดยเฉพาะขึ้นอยู่กับสภาพการใช้งาน ตัวอย่างเช่น พื้นที่เครื่อง เช่น จรวดคลัง
หรือในระบบพื้นที่สำหรับก๊าซของเหลวการจัดการและกระเป๋าทํางานที่อุณหภูมิแช่แข็ง

ที่อุณหภูมิของ bfcs ใช้เชื้อเพลิงฟอสซิลและนิวเคลียร์
ผลิตพลังงาน , ปิโตรเคมี , ปิโตรเคมีและอุตสาหกรรมกระบวนการอื่น ๆแตกต่างจากหลายสิบหลายร้อยองศา
และมักจะยังคงมีเสถียรภาพเพื่อให้ชนิดของ
อุปกรณ์ ดังนั้นต้องเลือก SMA ที่เหมาะสมสำหรับอุปกรณ์เทคโนโลยี

smas ที่มีเหล็กโดยเฉพาะ , Cu , Al , Si , SN , GA , MN , Ni , ตี๋ , ในZR , HF , PD , PT ,