Nowadays considerable effort is mad

Nowadays considerable effort is made in the literature to study
the role of micro-hysteretic component of rubber friction both
theoretically and experimentally. Accurate prediction of microhysteretic
friction contributes to the differentiation and quantifi-
cation of friction mechanisms (contribution to rubber friction from
macro-hysteresis, adhesion, rubber wear, etc.). Furthermore, the
knowledge gained from theoretical and/or experimental works
enables engineers to design rubber components or rubber friction
related tribological systems with improved tribological behavior.
Several studies and results prove that the micro-hysteretic friction
may be dominant when rubber slides on rough (silicon carbide
paper) or very rough surface (asphalt road surface). At the same
time, combined experimental (see Fig. 1) and theoretical study of
Mofidi et al. [6] on surface roughness generated friction showed
that the micro-hysteresis may give the dominant contribution to
rubber friction even in case of lubricated, apparently smooth
surfaces.
[7] emphasizes also the importance of micro-hysteresis for the
case when the rubber slides on apparently smooth steel surface.
Mixed friction of reciprocating O-rings was analyzed numerically
as well as experimentally and it was concluded that, in the
boundary lubrication regime, the friction force can be explained by
Persson’s micro-hysteretic friction theory [8].
Conclusion of [6] is very interesting especially in the light of the
fact that the friction of NBR specimens studied was complicated by
very unfavorable lubrication condition, frictional heating and
wear. In [6], the viscoelastic (hysteresis) friction contribution was
calculated by using Persson’s friction theory (see [8]) which is
based on spectral description of the surface roughness. However,
in [9], it was pointed out that the calculated viscoelastic contribution
is very sensitive to the geometrical details of rigid
asperities and hence the spectral description of surface roughness
does not allow us to predict micro-hysteretic contribution accurately.
At the same time, in a very recent paper, Fina and his coauthors
[10] found that, in case of rough surfaces, Persson’s model
predicts correctly the peak value of hysteretic coefficient of friction
and the sliding velocity at which it appears but results in poor
correlation for the shape of the hysteretic friction master curve.
The latter implies that the calculated coefficients of friction,
excepting the peak value and the ones in its small vicinity, differ
considerably from the measured values. However it must be
mentioned that [10] did not consider friction test results for
smooth surfaces. Persson’s theory may also be criticized for the
small strain linear viscoelastic description of rubber behavior
incorporated in it because does not allow researchers to take into
consideration neither the effect of large strains nor the strain
amplitude dependence of storage modulus and loss factor of the
rubber. The influencing effect of strain on rubber viscoelastic
properties was studied, among others, in [11]. Contrary to its great
importance the effect of strain on rubber viscoelastic properties is
usually neglected in hysteretic friction predictions, because there
is no consensus in the literature in respect of strain at which DM
(T)A (dynamic mechanical (thermal) analysis) tests should be
performed. Arbitrary choosing of strain value, however, may cause
serious uncertainty in hysteretic friction predictions. In [12], friction
tests were performed at T¼27 °C to study the friction process
between dry rubber disks (carbon black- and silica-reinforced BR
and S-SBR elastomers) and smooth (made with polishing,
Ra¼0.52 mm) or rough (Ra¼2.28 mm) granite balls with diameter
of 30 mm. The sliding velocity and the nominal contact pressure
was 5 mm/s and 0.4 MPa, respectively. In dry case, the smooth
surface produced higher friction force than the rough one. In order
to estimate the contribution of micro-hysteretic component to
rubber friction the tests were repeated in presence of lubricating
oil having dynamic viscosity of 78 m Pa s at 20 °C. In case of
smooth ball, it was found that a thin boundary lubricant layer
decreases the coefficient of friction drastically (from 1.55 to 0.05
for 85 phr silica-filled rubber). This experimental finding and
additional calculations proved that the hysteretic component of
friction can be neglected when a smooth surface is in contact with
rubber. It was also concluded that the real area of contact is 3–5
times greater when the smooth ball is in contact with the rubber.
Additionally, it was pointed out that wear debris attached to the
granite surface decreases the surface roughness (smoothing effect
of the wear debris) and increases the real area of contact.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ความพยายามอย่างมากในปัจจุบันทำในวรรณคดีศึกษาบทบาทของคอมโพเนนต์ไมโคร hysteretic ยางแรงเสียดทานทั้งสองในทางทฤษฎี และสมมติฐาน คาดเดาที่ถูกต้องของ microhystereticแรงเสียดทานก่อให้เกิดความแตกต่างและ quantifi-ไอออนของกลไกแรงเสียดทาน (แรงเสียดทานยางจากเงินสมทบสัมผัสโค ยึดเกาะ ยางสึกหรอ ฯลฯ) นอกจากนี้ การความรู้จากทฤษฎี หรือทดลองงานช่วยให้วิศวกรสามารถออกแบบส่วนประกอบของยางหรือยางแรงเสียดทานระบบ tribological ที่เกี่ยวข้องกับลักษณะการทำงานดีขึ้น tribologicalหลายการศึกษาและผลพิสูจน์ที่เสียดทานไมโคร hystereticอาจจะโดดเด่นเมื่อยางสไลด์บนหยาบ (คาร์ไบด์กระดาษ) หรือพื้นผิวที่ขรุขระมาก (พื้นผิวถนนยางมะตอย) เวลาเดียวกันเวลา รวมทดลอง (ดูรูปที่ 1) และทฤษฎีการศึกษาMofidi et al. [6] บนพื้นผิวที่ขรุขระสร้างแรงเสียดทานในการแสดงว่า ไมโครสัมผัสอาจทำให้ผลงานโดดเด่นในการแรงเสียดทานของยางแม้การหล่อลื่น เรียบเนียนเห็นได้ชัดพื้น[7] เน้นยังสำคัญของไมโครสัมผัสสำหรับการกรณีเมื่อยางสไลด์ผิวเรียบเนียนเห็นได้ชัดแรงเสียดทานผสมลูกสูบโอริงถูกวิเคราะห์ตัวเลขเช่นเป็นสมมติฐาน และก็ได้ข้อสรุปว่า ในการขอบระบอบการหล่อลื่น แรงเสียดทานสามารถอธิบายได้ด้วยทฤษฎีไมโคร hysteretic แรงเสียดทานของ Persson [8]บทสรุปของ [6] น่าสนใจมากโดยเฉพาะอย่างยิ่งในด้านของการความจริงที่ว่าแรงเสียดทานของ NBR มันเรียนไม่ซับซ้อนโดยเงื่อนไขที่เสียเปรียบมากหล่อลื่น เครื่องทำความร้อนการเสียดทาน และสวมใส่ ใน [6], ส่วนแรงเสียดทานจะ viscoelastic (สัมผัส) เป็นคำนวณ โดยใช้ทฤษฎีของ Persson แรงเสียดทาน (ดู [8]) ซึ่งเป็นตามคำอธิบายสเปกตรัมของพื้นผิวขรุขระ อย่างไรก็ตาม[9], มันถูกชี้ว่า สัดส่วนคำนวณ viscoelasticการรายละเอียดทางเรขาคณิตของแข็งasperities และด้วยเหตุนี้คำอธิบายสเปกตรัมของพื้นผิวที่ขรุขระนอกจากนี้ไม่ช่วยให้เราสามารถทำนายส่วนไมโคร hysteretic อย่างถูกต้องในเวลาเดียวกัน ในกระดาษล่าสุด ไฟน์ และ coauthors ของเขา[10] พบว่า ในกรณีพื้นผิวหยาบ แบบจำลองของ Perssonทำนายอย่างถูกต้องค่าช่วงของสัมประสิทธิ์การเสียดทาน hystereticและความเร็วของการเลื่อนที่ที่ปรากฏภายในไม่ดีสหสัมพันธ์สำหรับรูปร่างของเส้นโค้งมาสเตอร์เสียดทาน hystereticหลังหมายถึงการที่การคำนวณสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานexcepting ค่าสูงสุดและอยู่ในบริเวณใกล้เคียงเล็ก แตกต่างจากค่าที่วัดมาก อย่างไรก็ตาม จะต้องมีกล่าวว่า [10] ได้พิจารณาผลการทดสอบแรงเสียดทานสำหรับผิวเรียบ ทฤษฎีของ Persson อาจยังวิพากษ์วิจารณ์สำหรับการสายพันธุ์เล็ก viscoelastic เส้นอธิบายของลักษณะการทำงานของยางรวมอยู่ในนั้นเนื่องจากไม่อนุญาตให้นักวิจัยใช้เป็นพิจารณาทั้งผลของสายพันธุ์ขนาดใหญ่หรือสายพันธุ์อาศัยคลื่นของเก็บโมดูลัสและการสูญเสียปัจจัยการยาง มีอิทธิพลต่อผลของความเครียดบนยาง viscoelasticคุณสมบัติเป็นศึกษา อื่น ๆ ใน [11] ขัดดีสำคัญของพันธุ์ยางคุณสมบัติ viscoelasticมักจะละเลยในการคาดคะเนแรงเสียดทาน hysteretic เนื่องจากมีคือไม่มีฉันทามติในวรรณคดีส่วนสายพันธุ์ที่ DM ซึ่ง(T) (วิเคราะห์เครื่องกลแบบไดนามิก (ร้อน)) ควรจะทดสอบดำเนินการ เลือกกำหนดค่าสายพันธุ์ อย่างไรก็ตาม อาจทำให้ความไม่แน่นอนจริงจังในการคาดคะเนแรงเสียดทาน hysteretic ใน [12], แรงเสียดทานดำเนินการทดสอบที่ T¼27 ° C การศึกษากระบวนการแรงเสียดทานระหว่างดิสก์ยางแห้ง (สีดำคาร์บอน และซิลิกาเสริม BRและยาง S SBR) และเรียบ (ทำ ด้วยขัดมม. Ra¼0.52) หรือหินแกรนิตหยาบ (Ra¼2.28 mm) ลูกเส้นผ่าศูนย์กลางของ 30 มม. ความเร็วของการเลื่อนและความดันผู้ติดต่อที่ระบุได้ 5 mm/s และ 0.4 MPa ตามลำดับ ในกรณีแห้ง ราบรื่นพื้นผิวผลิตแรงเสียดทานสูงกว่าหนึ่งหยาบ ในใบสั่งการประมาณสัดส่วนของส่วนประกอบไมโคร hystereticแรงเสียดทานยางการทดสอบซ้ำกันในการหล่อลื่นน้ำมันมีความหนืดพลวัตของ 78 m Pa s ที่ 20 องศาเซลเซียส ในกรณีของลูกราบรื่น ก็พบว่าชั้นน้ำมันบาง ๆ ขอบเขตลดสัมประสิทธิ์การเสียดทานอย่างมาก (จาก 1.55 เป็น 0.05สำหรับ 85 phr เติมซิลิกายาง) ค้นหานี้ทดลอง และการคำนวณเพิ่มเติมพิสูจน์ที่คอมโพเนนต์ hysteretic ของแรงเสียดทานสามารถละเลยได้เมื่อสัมผัสกับพื้นผิวเรียบยาง มันถูกสรุปว่า พื้นที่จริงการติดต่อมี 3-5ครั้งมากกว่าเมื่อลูกราบรื่นนั้นสัมผัสกับยางนอกจากนี้ มันถูกชี้ให้เห็นว่า เศษสวมใส่แนบไปกับการพื้นผิวแกรนิตลดพื้นผิวที่ขรุขระ (เรียบผลของสวมใส่เศษ) และเพิ่มพื้นที่จริงของติดต่อ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ปัจจุบันความพยายามอย่างมากที่จะทำในวรรณคดีเพื่อศึกษา
บทบาทขององค์ประกอบไมโคร hysteretic ของแรงเสียดทานยางทั้ง
ในทางทฤษฎีและการทดลอง การคาดการณ์ที่ถูกต้องของ microhysteretic
แรงเสียดทานก่อให้เกิดความแตกต่างและ quantifi-
ไอออนบวกของกลไกแรงเสียดทาน (ผลงานแรงเสียดทานยางจาก
มหภาค hysteresis ยึดเกาะที่สวมใส่ยาง ฯลฯ ) นอกจากนี้
ความรู้ที่ได้จากทฤษฎีและ / หรือผลงานการทดลอง
ช่วยให้วิศวกรในการออกแบบชิ้นส่วนยางหรือแรงเสียดทานยาง
ที่เกี่ยวข้องกับระบบ tribological มีพฤติกรรม tribological ที่ดีขึ้น.
การศึกษาและผลหลายพิสูจน์ให้เห็นว่าแรงเสียดทานไมโคร hysteretic
อาจจะเป็นที่โดดเด่นเมื่อสไลด์ยางหยาบ (ซิลิกอน คาร์ไบด์
กระดาษ) หรือพื้นผิวที่ขรุขระมาก (พื้นผิวถนนยางมะตอย) ในเวลาเดียวกัน
เวลารวมการทดลอง (ดูรูป. 1) และการศึกษาทางทฤษฎีของ
Mofidi et al, [6] บนพื้นผิวที่ขรุขระสร้างแรงเสียดทานที่แสดงให้เห็น
ว่าไมโคร hysteresis อาจจะให้ผลงานที่โดดเด่นที่จะ
มีแรงเสียดทานยางแม้ในกรณีของการหล่อลื่นเรียบเห็นได้ชัดว่า
พื้นผิว.
[7] เน้นยังสำคัญของไมโคร hysteresis สำหรับที่
กรณีเมื่อสไลด์ยาง บนพื้นผิวเหล็กเรียบเห็นได้ชัด.
แรงเสียดทานผสมของลูกสูบแหวน O ได้รับการวิเคราะห์เชิงตัวเลข
เช่นเดียวกับการทดลองและสรุปได้ว่าใน
ระบอบการปกครองหล่อลื่นขอบเขตแรงเสียดทานสามารถอธิบายได้ด้วย
ไมโคร hysteretic ทฤษฎีแรงเสียดทานเพอร์สันของ [8].
สรุป ของ [6] เป็นที่น่าสนใจมากโดยเฉพาะในแง่ของ
ความจริงที่ว่าแรงเสียดทานของ NBR ตัวอย่างที่ศึกษาได้รับความซับซ้อนโดย
สภาพการหล่อลื่นเสียเปรียบมาก, ความร้อนแรงเสียดทานและ
การสึกหรอ ใน [6] ผลงาน viscoelastic (hysteresis) แรงเสียดทานที่ถูก
คำนวณโดยใช้ทฤษฎีแรงเสียดทานเพอร์สัน (ดู [8]) ซึ่งจะ
ขึ้นอยู่กับคำอธิบายสเปกตรัมของความขรุขระของพื้นผิว อย่างไรก็ตาม
ใน [9] มันก็ชี้ให้เห็นว่าการคำนวณเงินสมทบ viscoelastic
มีความสำคัญมากกับรายละเอียดทางเรขาคณิตแข็ง
asperities และด้วยเหตุนี้คำอธิบายสเปกตรัมของพื้นผิวที่ขรุขระ
ไม่ได้ช่วยให้เราสามารถคาดการณ์ไมโคร hysteretic ผลงานได้อย่างถูกต้อง.
ในเวลาเดียวกัน ในกระดาษที่ผ่านมามาก Fina และ coauthors ของเขา
[10] พบว่าในกรณีของพื้นผิวขรุขระรุ่นเพอร์สันของ
คาดการณ์ได้อย่างถูกต้องคุ้มค่าสูงสุดของค่าสัมประสิทธิ์ hysteretic ของแรงเสียดทาน
และความเร็วเลื่อนที่มันปรากฏขึ้น แต่ผลในยากจน
ความสัมพันธ์สำหรับ รูปร่างของเส้นโค้ง hysteretic ต้นแบบแรงเสียดทาน.
หลังหมายความว่าค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานคำนวณ,
ยกเว้นค่าสูงสุดและคนในบริเวณใกล้เคียงขนาดเล็กของตนแตกต่างกัน
มากจากค่าที่วัดได้ แต่มันก็ต้อง
บอกว่า [10] ไม่ได้พิจารณาผลการทดสอบแรงเสียดทานสำหรับ
พื้นผิวเรียบ ทฤษฎีเพอร์สันยังอาจถูกวิพากษ์วิจารณ์สำหรับ
คำอธิบาย viscoelastic สายพันธุ์ขนาดเล็กเชิงเส้นของพฤติกรรมของยาง
ที่จดทะเบียนในมันเพราะไม่อนุญาตให้นักวิจัยที่จะใช้เวลาในการ
พิจารณาทั้งผลของสายพันธุ์ที่มีขนาดใหญ่หรือความเครียด
พึ่งพาความกว้างของโมดูลัสการจัดเก็บและปัจจัยการสูญเสียของ
ยาง ที่มีอิทธิพลต่อผลของความเครียดใน viscoelastic ยาง
คุณสมบัติได้รับการศึกษาในหมู่คนอื่น ๆ ใน [11] ขัดกับความดีของ
ความสำคัญของผลกระทบของความเครียดในคุณสมบัติ viscoelastic ยาง
มักจะละเลยในการคาดการณ์แรงเสียดทาน hysteretic เพราะมี
มติไม่มีในวรรณคดีในส่วนของสายพันธุ์ที่ DM
(T) A (แบบไดนามิกกล (ความร้อน) การวิเคราะห์) การทดสอบควร ได้รับการ
ดำเนินการ เลือกโดยพลการของค่าความเครียด แต่อาจก่อให้เกิด
ความไม่แน่นอนอย่างรุนแรงในการคาดการณ์แรงเสียดทาน hysteretic ใน [12] แรงเสียดทาน
การทดสอบได้รับการดำเนินการที่T¼27° C ถึงศึกษากระบวนการแรงเสียดทาน
ระหว่างดิสก์ยางแห้ง (สีดำคาร์บอนและซิลิกาเสริม BR
S-SBR ยาง) และเรียบ (ทำด้วยขัด
Ra¼0.52มิลลิเมตร) หรือ หยาบ (Ra¼2.28มิลลิเมตร) ลูกบอลหินแกรนิตที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง
30 มม ความเร็วเลื่อนและแรงกดสัมผัสน้อย
5 มิลลิเมตร / วินาทีและ 0.4 MPa ตามลำดับ ในกรณีที่แห้งเรียบ
พื้นผิวผลิตแรงเสียดทานสูงกว่าหยาบหนึ่ง เพื่อ
ที่จะประเมินผลงานของส่วนประกอบไมโคร hysteretic กับ
แรงเสียดทานยางทดสอบซ้ำในการปรากฏตัวของการหล่อลื่น
น้ำมันที่มีความหนืดแบบไดนามิกของ 78 เมตร Pa s ที่ 20 ° C ในกรณีที่
ลูกเรียบมันก็พบว่าบริเวณชั้นน้ำมันหล่อลื่นบาง
ลดลงสัมประสิทธิ์ความเสียดทานอย่างมาก (1.55-0.05
ยางซิลิกาที่เต็มไปด้วย 85 PHR) การค้นพบการทดลองและการ
คำนวณเพิ่มเติมพิสูจน์ให้เห็นว่าองค์ประกอบ hysteretic ของ
แรงเสียดทานสามารถละเลยเมื่อพื้นผิวเรียบเป็นในการติดต่อกับ
ยาง นอกจากนั้นยังได้ข้อสรุปว่าพื้นที่ที่แท้จริงของการติดต่อเป็น 3-5
ครั้งยิ่งใหญ่เมื่อลูกเรียบในการติดต่อกับยาง.
นอกจากนี้มันก็ชี้ให้เห็นว่าการสวมใส่เศษติดอยู่กับ
พื้นผิวหินแกรนิตลดความหยาบผิว (เรียบผล
ของ สวมใส่เศษ) และเพิ่มพื้นที่จริงของการติดต่อ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ทุกวันนี้ความพยายามจํานวนมาก ทําในวรรณคดีศึกษาบทบาทของส่วนประกอบ hysteretic ยางแรงเสียดทานทั้งไมโครทฤษฎีและการทดลอง . การทำนายที่ถูกต้องของ microhystereticแรงเสียดทาน มีส่วนช่วยในการ quantifi - และการมีส่วนร่วมในกลไกของแรงเสียดทานแรงเสียดทาน ( ยางจากมาโครแบบการ ใส่ ยาง ฯลฯ ) นอกจากนี้ความรู้ที่ได้จากทฤษฎี และ / หรืองานทดลองช่วยให้วิศวกรออกแบบส่วนประกอบของยาง หรือยาง แรงเสียดทานที่เกี่ยวข้องกับการปรับปรุงระบบ tribological tribological พฤติกรรมผลการศึกษาหลาย ๆและพิสูจน์ว่าแรงเสียดทาน hysteretic ไมโครอาจจะเด่นเมื่อยางสไลด์บนหยาบ ( ซิลิคอนคาร์ไบด์กระดาษหรือพื้นผิวขรุขระมาก ( พื้นผิวถนนยางมะตอย ) ขณะ เดียวกันเวลารวมการทดลอง ( ดูรูปที่ 1 ) และการศึกษาเชิงทฤษฎีของmofidi et al . [ 6 ] บนพื้นผิวขรุขระสร้างแรงเสียดทานให้ว่าแบบ ไมโคร อาจให้กับผลงานเด่นแรงเสียดทานของยางแม้ในกรณีของการหล่อลื่น เรียบ เห็นได้ชัดว่าพื้นผิว[ 7 ] เน้นนอกจากนี้ความสำคัญของไมโครแบบสำหรับกรณีที่ยางภาพนิ่งเห็นได้ชัดเรียบพื้นผิวเหล็ก .แรงเสียดทานของลูกสูบ โอริง วิเคราะห์ตัวเลขผสมเช่นเดียวกับการทดลอง และพบว่า ในระบบหล่อลื่นขอบเขต , แรงเสียดทานสามารถอธิบายได้ด้วยpersson Micro ทฤษฎีแรงเสียดทาน hysteretic [ 8 ]บทสรุปของ [ 6 ] น่าสนใจมากโดยเฉพาะอย่างยิ่งในแง่ของที่ว่าแรงเสียดทานของยางตัวอย่างที่ใช้ในการศึกษา คือ ซับซ้อนโดยเงื่อนไขที่เสียเปรียบมากหล่อลื่น , ความร้อนและแรงเสียดทานใส่ ใน [ 6 ] , viscoelastic ( Hysteresis ) ผลงานคือแรงเสียดทานคำนวณโดยใช้ทฤษฎีของ persson แรงเสียดทาน ( ดู [ 8 ] ) ซึ่งเป็นตามรายละเอียดของสเปกตรัมของพื้นผิวขรุขระ อย่างไรก็ตาม[ 9 ] , มันก็ชี้ให้เห็นว่าคำนวณได้บริจาคอ่อนไหวมากกับรายละเอียดทางเรขาคณิตของการแข็งasperities จึงอธิบายสเปกตรัมของความหยาบผิวไม่ได้ช่วยให้เราทำนายไมโคร hysteretic ผลงานได้อย่างถูกต้องในเวลาเดียวกัน ในกระดาษล่าสุดมาก ฟินา coauthors ของเขาและ[ 10 ] พบว่า ในกรณีของพื้นผิวขรุขระ persson นางแบบคาดการณ์อย่างถูกต้องจุดสูงสุดของค่า สัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทาน hystereticและเลื่อนความเร็วที่ปรากฏ แต่ผลลัพธ์ไม่ดีความสัมพันธ์กับรูปร่างของ hysteretic แรงเสียดทานหลักโค้งหลังหมายความว่าคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของแรงเสียดทานยกเว้นช่วงค่า และอยู่ในบริเวณใกล้เคียงกันมีขนาดเล็ก ,มากจากวัดค่า แต่มันต้องเป็นกล่าวว่า [ 10 ] ยังไม่พิจารณาผลการทดสอบแรงเสียดทานสำหรับพื้นผิวเรียบ ทฤษฎี persson ก็อาจถูกวิจารณ์สำหรับความเครียดเชิงเส้นเล็กได้อธิบายพฤติกรรมของยางรวมอยู่ในนั้น เพราะไม่ได้ช่วยให้นักวิจัยใช้ในพิจารณาทั้งผลของสายพันธุ์ที่มีขนาดใหญ่หรือความเครียดของกระเป๋าัสและการสูญเสียของการพึ่งพาของปัจจัยยาง การศึกษาผลของความเครียดในยางยืดหยุ่นคุณสมบัติที่ศึกษาในหมู่คนอื่น ๆ ใน [ 11 ] ตรงกันข้ามกับยอดเยี่ยมความสำคัญของผลกระทบของความเครียดในคุณสมบัติของยางได้ คือมักจะละเลยใน hysteretic แรงเสียดทานคาดคะเน เพราะมีไม่มีฉันทามติในวรรณกรรมในส่วนของสายพันธุ์ที่ DM( T ) ( พลวัตเชิงกล ( ความร้อน ) การวิเคราะห์การทดสอบควรจะแสดง โดยพลการเลือกค่า เมื่อย แต่อาจทำให้ร้ายแรง ความไม่แน่นอนใน hysteretic แรงเสียดทานคาดคะเน ใน [ 12 ] , แรงเสียดทานทดสอบที่ไม่¼ 27 ° C เพื่อศึกษากระบวนการแรงเสียดทานระหว่างแผ่นยางแห้ง ( คาร์บอนสีดำ - ซิลิกาเสริม brs-sbr และอีลาสโตเมอร์ ) และเรียบด้วยการขัดรา¼ 0.52 มม. ) หรือหยาบ ( รา¼ 2.28 มิลลิเมตร ) เส้นผ่านศูนย์กลางลูกด้วยหินแกรนิต30 มิลลิเมตร การเลื่อนความเร็วและความดันลดลงติดต่อ5 mm / s และ 0.4 MPa ตามลำดับ ในบริการกรณีราบรื่นพื้นผิวที่ผลิตแรงเสียดทานมากกว่าความลำบาก เพื่อส่วนผลงานของส่วนประกอบ hysteretic ขนาดเล็กยางแรงเสียดทานที่ทดสอบในการแสดงตนของน้ำมันหล่อลื่นน้ำมันมีความหนืดไดนามิก 78 เมตร ป่าอยู่ที่ 20 องศา ในกรณีของบอลเรียบ พบว่า บางชั้นขอบเขตน้ำมันหล่อลื่นลดสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานอย่างมาก ( จาก 1.55 0.0585 , ซิลิกายางเติม ) ทดลองค้นหาและการคำนวณเพิ่มเติมว่า hysteretic ส่วนประกอบแรงเสียดทานสามารถที่ถูกทอดทิ้ง เมื่อผิวอยู่ในการติดต่อกับยาง นอกจากนี้ยังพบว่าพื้นที่จริงติดต่อคือ 3 – 5ครั้งยิ่งใหญ่เมื่อลูกบอลเรียบอยู่ในการติดต่อกับยางนอกจากนี้ มันก็ชี้ให้เห็นว่า debris สวมติดกับพื้นหินแกรนิต ลดความหยาบกร้านของผิวผลเรียบของใส่เศษ ) และเพิ่มพื้นที่จริงติดต่อ