however has a higher energy require

however has a higher energy requirement, a lower quality
supernatant with large quantities of dissolved solids, a higher
odour potential and much poorer process stability requiring great
care. The latter is due to the fact that thermophilic bacteria are far
more sensitive to temperature fluctuations than their mesophilic
colleagues [6,7,18].
2.4. Design criteria for single-stage, high-rate ADs
A number of guideline parameters for the design and operation
of single-stage high-rate ADs have been discussed in the literature
[6,7,18,22], and are summarised hereafter. They can be used for a
preliminary sizing of the AD.
2.4.1. Population basis
Digestion tanks can be designed based on a certain volume
(in m3) per capita. Table 2 lists some typical design values. The per
capita loading factors should only be used for the preliminary
digester sizing since it presumes constant values for different
important parameters e.g. solids removal efficiency. These parameters
can vary considerably from one WWTP to another. If
industrial waste loads are part of the wastewater influent, the
values of Table 2 for capita design criteria should be increased on a
population-equivalent basis [18].
2.4.2. Volumetric solids loading
One of the most common methods in defining the digester
volume is the volatile suspended solids (VSS) loading rate as given
in Table 2. The design criteria are commonly based on continuous
loading conditions, typically on the basis of monthly peak of the
2-week peak solids production. Low solids loadings decrease the
efficiency of the digester [6,18].
2.4.3. Solids retention time (SRT)
The digester volume can also be defined on the basis of the
solids retention time since the digestion process is a function of
the time required by the micro-organisms to digest the organic
material and to reproduce. In ADs without recycle or supernatant
withdrawal, the SRT is equal to the hydraulic retention time. The
shortest SRT for a digestion temperature of 35 1C is 10 days to
prevent washout of the micro-organisms. For SRT values exceeding
12–13 days (at 35 1C), changes in increasing volatile solids
destruction are relatively small. In selecting the design SRT for AD,
the peak hydraulic load must be taken into account. Table 3 gives
the critical SRT values that should be respected when using the
SRT as a design criterion. Since these values were established in
ideal conditions of temperature, mixing and feeding, a safety
margin should be provided when selecting the design SRT and in
practice, a multiplication factor of about minimum 2.5 is
recommended [6,18].
2.4.4. Volatile solids reduction
During the digestion process, volatile solids are degraded to a
certain extent and converted into biogas. The sludge volume is
hereby reduced and the supernatant is returned to the plant. The
degree of stabilisation is often expressed as the percent reduction
in volatile solids, itself associated with either the SRT or the
detention time based on the untreated sludge feed.
The MDS content is assumed to stay constant during the entire
digestion period.
The following empirical equation allows the estimation of the
amount of volatile solids destroyed [6]:
Vd ¼ 13:7  lnðSRTdesÞ þ 18:9 (1)
where Vd is the volatile solids destruction (%) and SRTdes the time
of digestion (d).
The destruction of volatile solids can also be estimated using
the values of Table 4. This method is frequently used since the
flow rate of the untreated sludge can easily be measured.
2.4.5. Gas production
Digester gas contains about 65–70% methane, 30–35% carbon
dioxide and trace amounts of nitrogen, hydrogen, hydrogen
sulphide and water vapour. It has a relative density of around
0.86. With an average concentration of 65% methane, the heating
value is approximately 21–25 MJ/m3, about 30–40% lower than
the heating value of 37.3 MJ/m3 for natural gas.
The methane generation rate can be estimated from the kinetic
equations developed for the ADs [7]:
Px ¼
YESo
1 þ kdyc
(2)
V ¼ 0:35m3=kgf½ESo  1:42ðPxÞg (3)
where Px is the net mass of cell produced (kg/d) and Y the yield
coefficient (g/g). For municipal sludge: 0.04–0.1mg VSS/mg BOD
utilised, E the efficiency of waste utilisation (0.6–0.9), So the
ultimate BODL of the influent sludge (kg/d) and kd the endogenous
coefficient (d1). For municipal sludge: 0.02–0.04 d1, Yc the

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อย่างไรก็ตาม มีราคาที่สูงกว่าความต้องการพลังงาน คุณภาพต่ำ
supernatant กับปริมาณของแข็งละลาย มากมาก
เสถียรภาพกระบวนการเป็นไปได้ และย่อมมากมีกลิ่นต้องดี
ดูแล เป็นหลังเนื่องจากข้อเท็จจริงที่ว่าแบคทีเรีย thermophilic มีไกล
อ่อนไหวมากกับความผันผวนของอุณหภูมิมากกว่าของ mesophilic
เพื่อนร่วมงาน [6,7,18] .
2.4 เงื่อนไขสำหรับระยะเดียว ออกแบบโฆษณาอัตราสูง
จำนวนพารามิเตอร์หลักเกณฑ์สำหรับการออกแบบและการดำเนินงาน
ของระยะเดียวสูงอัตราโฆษณามีการกล่าวถึงในวรรณคดี
[6,7,18,22], และ summarised โดยการ พวกเขาสามารถใช้สำหรับการ
ขนาดเบื้องต้นของการ AD.
2.4.1 ประชากรพื้นฐาน
ถังย่อยอาหารสามารถออกแบบตาม
(in m3) เสียงบาง capita ต่อได้ ตารางที่ 2 แสดงรายการค่าออกแบบทั่วไปบางอย่าง การต่อ
โหลดปัจจัยเศรษฐกิจฟิลิปปินส์จึงควรจะใช้เฉพาะสำหรับเบื้องต้น
digester ขนาดตั้งแต่มัน presumes ค่าคงที่สำหรับแตกต่าง
พารามิเตอร์สำคัญของแข็งเช่นประสิทธิภาพในการกำจัด พารามิเตอร์เหล่านี้
สามารถแตกต่างกันมากจาก WWTP หนึ่งไปยังอีก ถ้า
โหลดเสียอุตสาหกรรมเป็นส่วนหนึ่งของ influent ระบบบำบัดน้ำเสีย การ
ควรเพิ่มค่าของตาราง 2 เงื่อนไขเศรษฐกิจฟิลิปปินส์จึงออกแบบในการ
เทียบเท่ากับประชากรพื้นฐาน [18] .
2.4.2 ของแข็ง volumetric โหลด
หนึ่งวิธีในการกำหนด digester ที่
ปริมาตรเป็นการระเหยระงับของแข็ง (VSS) อัตราที่กำหนดการโหลด
ในตารางที่ 2 เกณฑ์การออกแบบโดยทั่วไปอยู่อย่างต่อเนื่อง
โหลดเงื่อนไข โดยทั่วไปตามยอดรายเดือน
ผลิตของแข็งช่วง 2 สัปดาห์ Loadings ของแข็งต่ำลดการ
ประสิทธิภาพของ digester [6,18] .
2.4.3 เวลาเก็บรักษาของแข็ง (SRT)
digester ไดรฟ์ข้อมูลสามารถถูกกำหนดบนพื้นฐานของ
เวลาเก็บรักษาของแข็งเนื่องจากกระบวนการย่อยอาหารคือ ฟังก์ชันของ
เวลาต้องใช้ไมโครสิ่งมีชีวิตย่อยที่อินทรีย์
วัสดุ และทำซ้ำได้ ในโฆษณาโดยไม่มีการรีไซเคิลหรือ supernatant
ถอน รถไฟฟ้าชานเมืองมีค่าเท่ากับเวลารักษาไฮดรอลิ ใน
SRT สั้นสำหรับย่อยอาหารไข้ 35 1C เป็นวัน 10
ป้องกันไปกวาดออกของไมโครสิ่งมีชีวิต สำหรับรถไฟฟ้าชานเมืองค่าเกิน
12–13 วัน (ที่ 35 1C), การเปลี่ยนแปลงในการเพิ่มของแข็งระเหย
ทำลายมีขนาดค่อนข้างเล็ก เลือกแบบ SRT สำหรับ AD,
โหลดไฮดรอลิคต้องนำมาพิจารณา ตาราง 3 ให้
ค่ารถไฟฟ้าชานเมืองสำคัญที่ควรคำนึงเมื่อใช้การ
รถไฟฟ้าชานเมืองเป็นเงื่อนไขในการออกแบบ เนื่องจากค่าเหล่านี้ได้ก่อตั้งใน
เงื่อนไขในอุดมคติของอุณหภูมิ ผสม และให้ อาหาร ความปลอดภัย
ขอบควรให้ เมื่อเลือกการออกแบบรถไฟฟ้าชานเมือง และใน
ปฏิบัติ เป็นตัวคูณของเกี่ยวกับ 2.5 ต่ำสุด
แนะนำ [6,18] .
2.4.4 ของแข็งระเหยลด
เสื่อมโทรมในระหว่างกระบวนการย่อยอาหาร ของแข็งที่ระเหยไปกับ
ขอบเขตบางอย่าง และแปลงเป็นก๊าซชีวภาพ ปริมาณตะกอนเป็น
ขอลด และ supernatant ถูกส่งกลับไปโรงงาน
ระดับ stabilisation จะแสดงมักจะเป็นการลดเปอร์เซ็นต์
ในของแข็งระเหย ตัวเองเกี่ยวข้องกับทั้งรถไฟฟ้าชานเมืองหรือ
เวลากักกันตามอาหารไม่ถูกรักษาตะกอน
เนื้อหาติดคาดว่าพักคงทั้งหมด
รอบระยะเวลาในการย่อยอาหาร.
รวมสมการต่อไปนี้ช่วยให้การประเมินของการ
จำนวนของแข็งระเหยทำลาย [6]:
Vd ¼þ lnðSRTdesÞ 13:7 18:9 (1)
Vd ทำลายของแข็งระเหย (%) และ SRTdes เวลา
ของย่อยอาหาร (d) ได้
ทำลายของแข็งระเหยสามารถถูกประเมินโดยใช้
4 ตารางค่าได้ วิธีนี้มักใช้ตั้งแต่การ
ง่าย ๆ สามารถวัดอัตราการไหลของตะกอนไม่ถูกรักษาไว้
2.4.5 แก๊สผลิต
แก๊ส Digester ที่ประกอบด้วยเกี่ยวกับ 65–70% มีเทน คาร์บอน 30–35%
ไดออกไซด์และติดตามจำนวนไฮโดรเจน ไนโตรเจน ไฮโดรเจน
พันธุ์โซเดและไอน้ำ มีแบบความหนาแน่นสัมพัทธ์ของรอบ
0.86 มีความเข้มข้นเฉลี่ย 65% มีเทน ร้อนที่
ค่าจะประมาณ 21–25 MJ/m3 เกี่ยวกับต่ำกว่า 30–40%
ค่าความร้อนของ MJ 37.3 m3 สำหรับก๊าซธรรมชาติ
สามารถประเมินอัตราการสร้างมีเทนจากที่เดิม ๆ
สมการพัฒนาสำหรับโฆษณา [7]:
Px ¼
เยโซ
1 þ kdyc
(2)
V ¼ 0:35 ม. 3 = kgf½ESo 1:42ðPxÞg (3)
ฝูงเซลล์ผลิต (kg/d) และ Y จากผลตอบแทนสุทธิ Px
สัมประสิทธิ์ (g/g) ได้ สำหรับตะกอนเทศบาล: 0.04–0.1 มิลลิกรัม VSS mg BOD
ใช้ E ประสิทธิภาพของขยะอิเล็กทรอนิคส์ (0.6–0.9), เพื่อ
BODL ที่ดีที่สุดของตะกอน influent (kg/d) และ kd ที่ endogenous
สัมประสิทธิ์ (d 1) สำหรับตะกอนเทศบาล: 0.02–0.04 d 1, Yc

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

แต่มีความต้องการที่สูงขึ้นพลังงานที่มีคุณภาพที่ต่ำกว่า
สารละลายที่มีปริมาณมากของของแข็งละลายที่สูงขึ้น
อาจเกิดกลิ่นและความมั่นคงกระบวนการยากจนมากที่ต้องการที่ดี
ในการดูแล หลังเป็นความจริงที่ว่าแบคทีเรียทนร้อนที่อยู่ห่างไกล
ความไวต่อความผันผวนของอุณหภูมิกว่าอุณหภูมิปานกลางของพวกเขา
เพื่อนร่วมงาน [6,7,18]
2.4 เกณฑ์การออกแบบขั้นตอนเดียว, โฆษณาสูงอัตรา
จำนวนพารามิเตอร์แนวทางในการออกแบบและการทำงาน
ของขั้นตอนเดียวโฆษณาสูงอัตราการได้รับการกล่าวถึงในวรรณคดี
ต่อจากนี้ [6,7,18,22] และได้รับการสรุป พวกเขาสามารถใช้สำหรับ
การปรับขนาดเบื้องต้นของ AD
2.4.1 พื้นฐานประชากร
ถังย่อยสามารถได้รับการออกแบบขึ้นอยู่กับปริมาณที่แน่นอน
(ใน m3) ต่อหัว ตารางที่ 2 แสดงค่าบางออกแบบทั่วไป ต่อ
ปัจจัยในการโหลดหัวควรจะใช้สำหรับการเริ่มต้น
การปรับขนาดบ่อหมักเพราะมันทึกทักค่าคงที่ที่แตกต่างกัน
พารามิเตอร์ที่สำคัญเช่นประสิทธิภาพในการกำจัดของแข็ง พารามิเตอร์เหล่านี้
สามารถแตกต่างกันมากจากที่หนึ่งไปยังอีก WWTP ถ้า
โหลดกากอุตสาหกรรมเป็นส่วนหนึ่งของอิทธิพลน้ำเสีย,
ค่าของตารางที่ 2 เกณฑ์การออกแบบหัวควรจะเพิ่มขึ้นใน
ประชากรเทียบเท่าพื้นฐาน [18]
2.4.2 ปริมาตรของแข็งโหลด
หนึ่งในวิธีการที่พบมากที่สุดในการกำหนดหมัก
ปริมาณเป็นสารแขวนลอยระเหย (VSS) อัตราการโหลดตามที่กำหนด
ในตารางที่ 2. เกณฑ์การออกแบบจะขึ้นอยู่ทั่วไปในอย่างต่อเนื่อง
เงื่อนไขการโหลดโดยทั่วไปบนพื้นฐานของยอดรายเดือนของ
2 สัปดาห์การผลิตของแข็งสูงสุด แรงของแข็งต่ำลด
ประสิทธิภาพของบ่อหมัก [6,18]
2.4.3 เวลาเก็บของแข็ง (SRT)
ปริมาณการหมักนอกจากนี้ยังสามารถกำหนดบนพื้นฐานของ
เวลาเก็บของแข็งตั้งแต่กระบวนการย่อยอาหารเป็นหน้าที่ของ
เวลาที่จำเป็นโดยจุลินทรีย์ในการย่อยสารอินทรีย์
และวัสดุในการทำซ้ำ ในโฆษณาโดยไม่ต้องรีไซเคิลหรือใส
ถอน SRT เท่ากับเวลาการเก็บรักษาไฮดรอลิ
SRT ที่สั้นที่สุดสำหรับอุณหภูมิการย่อยอาหารจาก 35 1C คือ 10 วันในการ
ป้องกันการชะล้างของจุลินทรีย์ สำหรับค่า SRT เกิน
12-13 วัน (ที่ 35 1C) การเปลี่ยนแปลงในการเพิ่มสารระเหย
ที่ถูกทำลายมีขนาดค่อนข้างเล็ก ในการเลือก SRT ออกแบบสำหรับ AD,
ไฮดรอลิโหลดสูงสุดจะต้องนำเข้าบัญชี ตารางที่ 3 ให้
ค่า SRT ที่สำคัญที่ควรได้รับการเคารพเมื่อใช้
SRT เป็นเกณฑ์การออกแบบ ตั้งแต่ได้รับการจัดตั้งขึ้นค่าเหล่านี้ใน
สภาพที่เหมาะสมของอุณหภูมิการผสมและการให้อาหารปลอดภัย
ขอบควรจะให้เมื่อเลือก SRT การออกแบบและใน
ทางปฏิบัติปัจจัยคูณประมาณขั้นต่ำ 2.5 มีการ
แนะนำ [6,18]
2.4.4 ลดสารระเหย
ในระหว่างขั้นตอนการย่อยสารระเหยจะสลายไป
ในระดับหนึ่งและแปลงเป็นก๊าซชีวภาพ ปริมาณตะกอนที่
ลดลงและขอใสจะถูกส่งกลับไปยังโรงงาน
ระดับของการรักษาเสถียรภาพมักจะแสดงเป็นลดลงร้อยละ
ในของแข็งระเหยตัวเองที่เกี่ยวข้องกับการอย่างใดอย่างหนึ่ง SRT หรือ
เวลาการคุมขังตามอาหารกากตะกอนบำบัด
เนื้อหา MDS จะถือว่าอยู่อย่างต่อเนื่องตลอดทั้ง
ระยะเวลาการย่อย
สมการเชิงประจักษ์ต่อไปนี้ ช่วยให้การประมาณ
ปริมาณของสารระเหยที่ถูกทำลาย [6]:
Vd ¼ 13:7? lnðSRTdesÞþ 18:9 (1)
ที่ Vd คือการทำลายสารระเหย (%) และ SRTdes เวลา
ของการย่อยอาหาร (ง)
การทำลายของสารระเหยยังสามารถประมาณโดยใช้
ค่าของตารางที่ 4. วิธีการนี้ถูกนำมาใช้บ่อยครั้งตั้งแต่
อัตราการไหลของตะกอนได้รับการรักษาได้อย่างง่ายดายสามารถวัด
2.4.5 การผลิตก๊าซ
บ่อหมักก๊าซมีประมาณ 65-70% ก๊าซมีเทน 30-35% คาร์บอน
ไดออกไซด์และติดตามปริมาณไนโตรเจนไฮโดรเจนไฮโดรเจน
ซัลไฟด์และไอน้ำ แต่ก็มีความหนาแน่นสัมพัทธ์ของรอบ
0.86 ด้วยความเข้มข้นเฉลี่ยของก๊าซมีเทน 65%, ความร้อน
ค่าจะอยู่ที่ประมาณ 21-25 MJ/m3 ประมาณ 30-40% ต่ำกว่า
ค่าความร้อนของ 37.3 MJ/m3 ก๊าซธรรมชาติที่
อัตราการเกิดก๊าซมีเทนสามารถประเมินจากการเคลื่อนไหว
สมการการพัฒนาเพื่อการโฆษณา [7]:
เอ็กซ์¼
yeso
1 þ kdyc
(2)
V ¼ 00:35 m3 = ½กิโลกรัม ESo? ? 1:42 ðPxÞg (3)
ที่เอ็กซ์เป็นมวลสุทธิของเซลล์ที่ผลิต (กก. / วัน) และอัตราผลตอบแทน Y
ค่าสัมประสิทธิ์ (g / g) สำหรับกากตะกอนเทศบาล: 0.04-0.1 mg BOD VSS / มิลลิกรัม
ใช้, E ประสิทธิภาพของการใช้ประโยชน์ของเสีย (0.6-0.9) ดังนั้น
BODL อิทธิพลสูงสุดของตะกอน (กก. / วัน) และ kd ภายนอก
สัมประสิทธิ์ (? ง 1) สำหรับกากตะกอนเทศบาล: 0.02-0.04 ง 1 Yc

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

อย่างไรก็ตามมีความต้องการพลังงานที่สูงขึ้น , ลดคุณภาพ
น่านกับปริมาณขนาดใหญ่ของของแข็ง , สูงกว่า
กลิ่นที่มีศักยภาพและเสถียรภาพมากจนกระบวนการต้องดูแลดี

หลัง เนื่องจากแบคทีเรีย และไกล
ไวต่อความผันผวนของอุณหภูมิกว่าตนมีเพื่อนร่วมงาน 6,7,18
[ ]
2.4 . เกณฑ์การออกแบบสำหรับอัตราโฆษณาในอัตราสูง
จำนวนของพารามิเตอร์แนวทางการออกแบบและการดำเนินงานของอัตราสูง
อัตราโฆษณาได้ถูกกล่าวถึงในวรรณกรรม
[ 6,7,18,22 ] และสรุปต่อไปนี้ พวกเขาสามารถใช้สำหรับการปรับขนาดของโฆษณา

เบื้องต้นเครื่องมือกำจัดเพื่อย้าย . ประชากรพื้นฐาน
การย่อยอาหารรถถังสามารถออกแบบตาม
ปริมาณบางอย่าง ( M3 ) ต่อหัว ตารางที่ 2 แสดงรายการบางค่าออกแบบทั่วไป
ต่อคนโหลดปัจจัยที่ควรใช้ขนาดตั้งแต่เบื้องต้น
โดยทึกทักค่าคงที่แตกต่างกัน
ตัวแปรสำคัญเช่นประสิทธิภาพการกำจัดของแข็ง . พารามิเตอร์เหล่านี้จะแตกต่างกันมากจาก wwtp
หนึ่งไปยังอีก ถ้า
โหลดของเสียอุตสาหกรรมเป็นส่วนหนึ่งของน้ำเสียเข้าระบบ ,
ค่าตารางที่ 2 สำหรับเกณฑ์การออกแบบควรจะเพิ่มขึ้นใน
ต่อคนประชากรเทียบเท่าพื้นฐาน [ 18 ] .
2.4.2 . ของแข็งโดยโหลด
หนึ่งในวิธีที่พบมากที่สุดในการกำหนดโดยปริมาณของแข็งแขวนลอยระเหย
( VSS ) อัตราการโหลดเป็นให้
ในตารางที่ 2 เกณฑ์การออกแบบโดยทั่วไปบนพื้นฐานอย่างต่อเนื่อง
โหลด สภาพโดยทั่วไปบนพื้นฐานของยอดรายเดือนของ
2 ของแข็งยอดการผลิต ภาระของแข็งต่ำลด
ประสิทธิภาพของ 6,18 โดย [ ] .
2.4.3 . ของแข็ง retention time ( SRT )
โดยปริมาตรสามารถถูกกำหนดบนพื้นฐานของ
ของแข็ง retention time ตั้งแต่กระบวนการย่อยอาหารเป็นฟังก์ชันของ
เวลาจุลินทรีย์ย่อยวัสดุอินทรีย์
และทำซ้ำ ในโฆษณาโดยไม่รีไซเคิลหรือการถอนน่าน
, SRT เท่ากับเวลาเก็บกัก .
ตรงสั้นสำหรับการย่อยอาหารที่อุณหภูมิ 150 c 10 วัน

ป้องกันการชะล้างของสิ่งมีชีวิตขนาดเล็ก สำหรับ SRT ค่าเกิน
12 – 13 วัน ( 35 1C ) , การเปลี่ยนแปลงในการเพิ่มสารของแข็ง
ทำลายจะค่อนข้างเล็ก ในการเลือกและออกแบบโฆษณา
ยอดไฮดรอลิโหลดต้องเข้าบัญชี ตารางที่ 3 ให้
- วิกฤติค่านิยมที่ควรเคารพ
เมื่อใช้รฟท. เป็นเกณฑ์การออกแบบ . เพราะค่าเหล่านี้ได้ถูกก่อตั้งขึ้นใน
สภาพของอุณหภูมิ และการผสมอาหาร , ความปลอดภัย
ขอบควรจะให้เมื่อเลือกและการออกแบบและใน
ฝึกคูณ 2.5 คือปัจจัยเกี่ยวกับขั้นแนะนำ 6,18 ] [
.
2.4.4 . ของแข็งระเหยลด
ในระหว่างกระบวนการย่อยอาหาร จะสลายไป
ของแข็งระเหยระดับหนึ่ง และถูกแปลงเป็นก๊าซชีวภาพ กากตะกอนมีปริมาณ
ขอลดลง และนำมันกลับไปที่โรงงาน
ระดับเสถียรภาพมักจะแสดงเป็นเปอร์เซ็นต์ลด
ในของแข็งระเหยเองที่เกี่ยวข้องกับ รฟท. หรือ
เวลากักตะกอนตามอาหารดิบ
MDS เนื้อหาถือว่าอยู่ในช่วงระยะเวลาการย่อยทั้งหมดคงที่

ตามสมการเชิงประจักษ์ให้ประมาณค่า
ปริมาณของแข็งระเหยทำลาย [ 6 ] :
vd ¼ 13 : 7  ในð srtdes Þþ 18 : 9 ( 1 )
ที่เหมือนกันคือการทำลายปริมาณของแข็งระเหย ( % ) และ srtdes เวลาของการย่อย

( D ) การทำลายของของแข็งระเหย นอกจากนี้ยังสามารถ ประมาณการใช้
ค่าโต๊ะ 4 วิธีนี้เป็นวิธีที่ใช้บ่อยตั้งแต่
อัตราการไหลของตะกอนดิบได้อย่างง่ายดายสามารถวัด .
2.4.5 . การผลิตก๊าซโดยก๊าซมีประมาณ 65
– 70 % มีเทน , 30 - 35 % คาร์บอนไดออกไซด์และร่องรอย
ไนโตรเจน ไฮโดรเจน ซัลไฟด์ไฮโดรเจน
น้ำและไอน้ำ มันมีความหนาแน่นสัมพัทธ์ของรอบ
= . ที่มีความเข้มข้น 65 % มีเทน , ค่าความร้อน
ประมาณ 21 – 25 เมกะจูล / ลูกบาศก์เมตร ประมาณ 30 – 40 % ต่ำกว่า
ค่าความร้อนของ 37.3 MJ / m3 สำหรับก๊าซ อัตราการเกิดก๊าซมีเทน
สามารถคาดคะเนได้จากสมการจลนศาสตร์
พัฒนาสำหรับโฆษณา [ 7 ] :
% ¼

1 þ Yeso kdyc

V ( 2 ) ¼ 0:35m3 = kgf ½ ESO   1:42 ð PX Þกรัม ( 3 )
ที่ PX คือมวลสุทธิของเซลล์ที่ผลิต ( kg / d ) Y ผลผลิต
สัมประสิทธิ์ ( g / g ) กากตะกอนและเทศบาล : 0.04 0.1mg VSS / มิลลิกรัม BOD
ใช้ , และประสิทธิภาพของการใช้ของเสีย ( 0.6 - 0.9 )ดังนั้น
bodl ultimate ของกากตะกอนน้ำเสียเข้าระบบ ( kg / d ) และ KD สัมประสิทธิ์ใน
( D  1 ) สำหรับตะกอนเทศบาล : 0.02 0.04 D –  YC ที่ 1