blended branch of Q1(9) and Q2(8) f

blended branch of Q1(9) and Q2(8) for (1, 0) bands of the OH radical was selected for the OH excita- tion, and almost all OH-LIF emission from the (0, 0) band was detected using a UV lens (Nikkon, UV-105 mm, F4.5S), a low-pass filter (WG-295), and a broad band-pass filter (UG-5). Thickness of the laser sheet was less than 50 lm at the flame position, and the maximum energy of a single la- ser shot was 11 mJ.
Because of the huge size of the image data using the high-resolution ICCD camera, a total of fifty OH-PLIF images were analyzed for each experimental condition. After binarization, taking into account the bimodal characteristics of OH- PLIF images, the instantaneous flame front was determined. In this study, for the measurement of turbulent burning velocity, ST, two-dimen- sional mean progress variable Æcæ profiles were cal- culated using the OH-PLIF images, and then an angle method and area method were used for the Æcæ contours. The precise procedure is pre- sented and discussed in the next section.
To investigate the relationship between the smallest scale of flame wrinkling and turbulent burning velocity, fractal analysis was performed, and inner-cutoff, ei, was calculated for the data of the O.D.60 burner using the circle method [14]. The caliper method [15] was also used, and comparison of the results showed that the fractal dimension slightly depends on the selected method but that the inner-cutoff was not affected by the methods. We consider this to be due to the image resolution being high enough to accurately esti- mate the smallest scale of flame wrinkling.
Turbulence measurement was performed for the airflow using a constant-temperature hot-wire anemometer (Dantec, Streamline 90N) at the center of the burner outlet. Calibration methods, the probes, (i.e., a tungsten probe with a sensor 5 lm in diameter at room temperature and a platinum/iridium probe with a sensor 12.7 lm in diameter at high temperature), and the spec- tral analysis were the same as those in a previous study [7]. The transverse integral scale of turbu- lence, lg, was evaluated by integrating the Eule- rian time correlation of velocity data, assuming TaylorÕs hypothesis and isotropy of turbulence. The transverse Taylor microscale, kg, was calcu- lated from the energy spectrum of the turbulence to the calculate the turbulence Reynolds number, Rk.
3. Results and discussion
3.1. OH-PLIF images of flames for different size burners and the effect of pressure and temperature
Figures 2A and B show the OH-PLIF image of methane/air turbulent premixed flames of / = 0.9 for the O.D.60 burner at atmospheric

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

สาขาผสม Q1(9) และ Q2(8) สำหรับ (1, 0) เลือกวงของอนุมูล OH OH excita-สเตรชัน และเกือบทั้งหมด OH ปรัอากาศมลพิษจาก (0, 0) วงพบใช้เลนส์ UV (Nikkon, UV-105 mm, F4.5S), ตัวกรองผ่านต่ำ (ต้น-295), และตัวกรองผ่านแถบกว้าง (ยูจี-5) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ได้น้อยกว่า 50 lm ที่ตำแหน่งไฟ และพลังงานสูงสุดของ ser ลาเดียวยิงถูก 11 mJขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพที่ใช้กล้องความละเอียดสูง ICCD มีวิเคราะห์จำนวน 50 รูป OH PLIF สำหรับแต่ละเงื่อนไขทดลอง หลังจาก binarization คำนึงถึงลักษณะ bimodal OH - PLIF ภาพ หน้าเปลวไฟกำลังที่ถูกกำหนด ในศึกษา สำหรับวัดเพเขียนความเร็ว ST สอง-dimen-sional หมายถึง ความคืบหน้าโพรไฟล์ Æcæ ตัวแปรถูกใช้รูป OH PLIF culated cal แล้ว มุมวิธีการและวิธีการตั้งใช้สำหรับรูปทรง Æcæ ขั้นตอนชัดเจนได้ก่อน sented และในส่วนถัดไปTo investigate the relationship between the smallest scale of flame wrinkling and turbulent burning velocity, fractal analysis was performed, and inner-cutoff, ei, was calculated for the data of the O.D.60 burner using the circle method [14]. The caliper method [15] was also used, and comparison of the results showed that the fractal dimension slightly depends on the selected method but that the inner-cutoff was not affected by the methods. We consider this to be due to the image resolution being high enough to accurately esti- mate the smallest scale of flame wrinkling.Turbulence measurement was performed for the airflow using a constant-temperature hot-wire anemometer (Dantec, Streamline 90N) at the center of the burner outlet. Calibration methods, the probes, (i.e., a tungsten probe with a sensor 5 lm in diameter at room temperature and a platinum/iridium probe with a sensor 12.7 lm in diameter at high temperature), and the spec- tral analysis were the same as those in a previous study [7]. The transverse integral scale of turbu- lence, lg, was evaluated by integrating the Eule- rian time correlation of velocity data, assuming TaylorÕs hypothesis and isotropy of turbulence. The transverse Taylor microscale, kg, was calcu- lated from the energy spectrum of the turbulence to the calculate the turbulence Reynolds number, Rk.3. Results and discussion3.1. OH-PLIF images of flames for different size burners and the effect of pressure and temperatureFigures 2A and B show the OH-PLIF image of methane/air turbulent premixed flames of / = 0.9 for the O.D.60 burner at atmospheric

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สาขาผสมของไตรมาสที่ 1 (9) และไตรมาสที่ 2 (8) สำหรับ (1, 0) วงดนตรีของ OH รุนแรงได้รับเลือกให้ OH excita- การและเกือบทั้งหมดการปล่อย OH-LIF จาก (0, 0) วงดนตรีที่ได้รับการตรวจพบการใช้ เลนส์ยูวี (Nikkon, UV-105 มม F4.5S) ซึ่งเป็น low-pass filter (WG-295) และในวงกว้างผ่านแถบกรอง (UG-5) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ได้น้อยกว่า 50 ไมครอนที่ตำแหน่งเปลวไฟและพลังงานสูงสุดของการยิง ser La- เดียว 11 mJ.
เพราะขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพด้วยความละเอียดสูงกล้อง ICCD รวมของ ห้าสิบภาพ OH-PLIF วิเคราะห์สำหรับแต่ละสภาพการทดลอง หลังจากที่ฐานสองโดยคำนึงถึงลักษณะของภาพ bimodal OH- PLIF ด้านหน้าเปลวไฟถูกกำหนดทันที ในการศึกษานี้สำหรับการตรวจวัดความเร็วของการเผาไหม้ปั่นป่วน, ST, สองขนาดวัด sional หมายถึงความคืบหน้าโปรไฟล์ตัวแปรÆcæถูก cal- culated ใช้ภาพ OH-PLIF แล้ววิธีการวิธีการมุมและพื้นที่ที่ใช้ในรูปทรงÆcæ ขั้นตอนที่ถูกต้องคือก่อน sented และพูดคุยกันในส่วนถัดไป.
เพื่อศึกษาความสัมพันธ์ระหว่างขนาดเล็กที่สุดของย่นเปลวไฟเผาไหม้และความเร็วป่วนการวิเคราะห์เศษส่วนได้รับการดำเนินการและภายในตัด, เน, ที่คำนวณได้สำหรับข้อมูล OD60 โดยใช้วิธีการเขียนวงกลม [14] วิธีหนา [15] ก็ยังใช้และเปรียบเทียบผลการศึกษาพบว่ามิติเศษส่วนเล็กน้อยขึ้นอยู่กับวิธีที่เลือก แต่ที่ชั้นตัดที่ไม่ได้รับผลกระทบจากวิธีการที่ เราพิจารณานี้จะเป็นเพราะความละเอียดของภาพสูงพอที่จะเป็นที่จะต้อง esti- คู่ขนาดเล็กที่สุดของเปลวไฟย่น.
วัดความวุ่นวายได้ดำเนินการสำหรับการไหลของอากาศโดยใช้ค่าคงที่อุณหภูมิเครื่องวัดความเร็วลมร้อนลวด (Dantec, ปรับปรุง 90N) ที่ศูนย์ ร้านของเตา วิธีการสอบเทียบเครื่องวัดที่ (เช่นการสอบสวนทังสเตนที่มีเซ็นเซอร์ 5 ไมครอนมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่อุณหภูมิห้องและแพลทินัม / อิริเดียมหัววัดที่มีเซ็นเซอร์ 12.7 ไมครอนมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่อุณหภูมิสูง) และการวิเคราะห์ Tral spec- เป็นเช่นเดียวกับ ผู้ที่อยู่ในการศึกษาก่อนหน้า [7] ระดับหนึ่งตามขวางของ lence turbu-, LG, ถูกประเมินโดยการบูรณาการความสัมพันธ์เวลา Eule- rian ข้อมูลความเร็วสมมติว่าสมมติฐานTaylorÕsและ isotropy ของความวุ่นวาย ขวางไมโครเทย์เลอร์, กก. ได้รับการคำนวณ lated จากสเปกตรัมพลังงานของความวุ่นวายในการคำนวณความวุ่นวายจำนวน Reynolds ที่ Rk.
3 และการอภิปรายผล
3.1 ภาพ OH-PLIF
ของเปลวไฟสำหรับเตาขนาดแตกต่างกันและผลของความดันและอุณหภูมิตัวเลข2A และ B แสดงภาพ OH-PLIF ของก๊าซมีเทน / อากาศเปลวไฟผสมป่วน / = 0.9 สำหรับเตา OD60 ที่บรรยากาศ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ผสมของสาขา 1 ( 9 ) และ 2 ( 8 ) ( 1 , 0 ) วงของโอ้ที่รุนแรงได้รับเลือกให้โอ้ excita - tion , และเกือบทั้งหมด oh-lif เล็ดรอดจาก ( 0 , 0 ) วงดนตรีที่ถูกตรวจพบการใช้ UV เลนส์ ( nikkon uv-105 มม. , วงจรกรองความถี่ต่ำผ่าน ( f4.5s ) wg-295 ) และตัวกรอง band-pass กว้าง ( ug-5 ) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ น้อยกว่า 50 โดยเปลวไฟที่ตำแหน่งและพลังงานสูงสุดของเดียวลา - เซอร์ยิง 11 MJ .
เพราะขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพโดยใช้กล้องความละเอียดสูง iccd , รวมภาพ oh-plif ห้าสิบวิเคราะห์ทดลองแต่ละเงื่อนไข หลังจากที่ภาพ โดยคำนึงถึงลักษณะของโอ - ไบโมดอล plif ภาพด้านหน้าเปลวไฟทันทีตัดสินใจไว้แล้ว ในการศึกษานี้สำหรับการวัดความเร็วป่วนเผา , ST , สองไดเม็น - sional หมายถึงความก้าวหน้าตัวแปร C æโปรไฟล์ถูกกู้แคล - culated ใช้ oh-plif ภาพ และมุมและวิธีการวิธีการพื้นที่ถูกใช้เพื่อกู้ซีæรูปทรง . ขั้นตอนที่ชัดเจนเป็น pre - sented และกล่าวถึงในส่วนถัดไป .