5. Structural damage in given colli

5. Structural damage in given collision scenarios
When the probability of a collision and the probabilistic distribution of energy released for crushing of the striking and the struck vessels are known, the next step in a rational collision analysis procedure is to determine the resulting distributions of structural damages to the ships involved. Fortunately, within this area a number of efficient tools for crushing analyses have been derived. These tools make it possible to estimate structural damage distributions for specific ships on specific routes given that collision or grounding events have taken place.

A recent review of finite element procedures for collision analyses has been presented by Samuelides [3]. Detailed finite element analyses are needed for the design of special-purpose ships built to withstand collisions and for verification of simplified methods. One of the challenges related to finite element analyses of the structural response in high energy collision scenarios is to determine the onset of fracture and the progress of fracture in large complicated welded ship’s structures where the element size is relatively large compared to plate thicknesses. Progress on calculation models for the onset of fracture has been reported by Abramowicz and Cerup-Simonsen [43], Cerup-Simonsen and Törnqvist [44], Servis and Samuelides [45], Paik [46], Alsos et al. [47], [48] and [49], Alsos and Amdahl [50], Ehlers et al. [51], Ehlers and Varsta [52], and Hogström et.al. [53]. So far the published research has mainly been devoted to fracture criteria for multi-axial stress and strain states. Modelling of fracture growth and the effect of cracks, welds and heat-affected zones has still to be dealt with in a consistent way.

For risk based analyses simplified, deterministic crushing analysis methods suited as procedures within Monte Carlo simulation schemes are needed for rapid calculation of the collision resistance and energy absorption in the ship’s structures as function of penetration distances.

Several such simplified analysis tools for prediction of the damage to struck ships as well as striking ships have been developed, see Brown [37], Sajdak and Brown [54], Yamada and Pedersen [55] and [56], and Hong and Amdahl [57], [58] and [59]. These tools all calculate the structural deformation for both the striking and the struck ship independently using rigid-plastic simplified analysis procedures. Thus, a rigid bulbous bow is assumed in order to estimate the structural resistance of a struck ship’s side, see Fig. 14, and similarly a rigid struck ship’s side is assumed to estimate the structural resistance of the bow of the striking ship.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

5. โครงสร้างความเสียหายในกำหนดสถานการณ์ปะทะกันเมื่อความเป็นไปได้ของการชนและการจ่ายพลังงานที่น่าจะ นำออกใช้สำหรับ บดโดดเด่นและเรือ struck ขั้นตอนถัดไปในกระบวนการวิเคราะห์เหตุผลชนคือการ กำหนดผลลัพธ์การกระจายของความเสียหายต่อโครงสร้างเรือที่เกี่ยวข้องกัน โชคดี ภายในบริเวณนี้ จำนวนของเครื่องมือที่มีประสิทธิภาพสำหรับการวิเคราะห์ที่บดได้มา เครื่องมือเหล่านี้ช่วยให้สามารถประเมินความเสียหายของโครงสร้างการกระจายสำหรับเรือเฉพาะในเส้นทางเฉพาะที่ชนหรือดินกิจกรรมเกิดขึ้นกระบวนการองค์ประกอบจำกัดสำหรับชนวิเคราะห์ทบทวนล่าได้ถูกนำเสนอ โดย Samuelides [3] การวิเคราะห์องค์ประกอบจำกัดรายละเอียดจำเป็น สำหรับการออกแบบของวัตถุประสงค์พิเศษเรือที่สร้างขึ้นเพื่อให้ทนต่อการชน และการตรวจสอบวิธีการง่าย หนึ่งในความท้าทายที่เกี่ยวข้องกับการวิเคราะห์องค์ประกอบจำกัดการตอบสนองในสถานการณ์พลังงานสูงชนโครงสร้างคือการกำหนดการโจมตีของแตกหักและความคืบหน้าของกระดูกโครงสร้างใหญ่ซับซ้อนรอยของเรือขนาดองค์ประกอบอยู่ค่อนข้างมากเมื่อเทียบกับความหนาของแผ่น ความคืบหน้าในการคำนวณโมเดลสำหรับการโจมตีของกระดูกมีการรายงาน โดย Abramowicz และ Cerup-Simonsen [43], Cerup Simonsen และ Törnqvist [44], Servis และ Samuelides [45], [46], พาอิกแสดงแผนที่ร้อยเอ็ด [47], [48] [49], และแสดงแผนที่และ Amdahl [50], Ehlers และ Varsta [52], และ Hogström et.al, Ehlers et al. [51] [53] . จนการวิจัยเผยแพร่มีส่วนใหญ่การทุ่มเทจะเกณฑ์สำหรับอเมริกาแบบหลายแกนความเค้นและความเครียด สร้างแบบจำลองของกระดูกเจริญเติบโตและผลของรอยแตก รอยเชื่อมและความร้อนได้รับผลกระทบโซนได้ยังคงได้รับการจัดการเหมือนกันสำหรับการวิเคราะห์ความเสี่ยงจากจีนกลาง deterministic บดวิธีวิเคราะห์เหมาะเท่าขั้นตอนภายในแผนงานการจำลองมอนติคาร์โลจำเป็นสำหรับการคำนวณชนต้านทานและพลังงานการดูดซึมในโครงสร้างของเรือเป็นฟังก์ชันของระยะเจาะอย่างรวดเร็วเครื่องมือวิเคราะห์อย่างง่ายดังกล่าวหลายสำหรับทำนายของความเสียหายหลงเรือเป็นเรือที่โดดเด่นได้รับการพัฒนา ดูน้ำตาล [37], Sajdak และน้ำตาล [54], ยามาดะ และ Pedersen [55] และ [56], และฮ่องกงและ Amdahl [57], [58] [59] และ เครื่องมือเหล่านี้ทั้งหมดคำนวณเปลี่ยนรูปโครงสร้างโดดเด่นและเรือ struck อิสระใช้กระบวนการวิเคราะห์อย่างง่ายพลาสติกแข็ง ดังนั้น โบว์โป่งแข็งจะสันนิษฐานเพื่อที่จะประเมินความต้านทานที่โครงสร้างด้านข้างของเรือ struck ดูรูป 14 และในทำนองเดียวกัน ด้านข้างของเรือ struck แข็งสันนิษฐานประเมินความต้านทานที่โครงสร้างของคันธนูของเรือโดดเด่น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

5. ความเสียหายของโครงสร้างในสถานการณ์การปะทะกันได้รับ
เมื่อน่าจะเป็นของการปะทะกันและการกระจายความน่าจะเป็นของพลังงานที่ปล่อยออกมาสำหรับการบดของที่โดดเด่นและเรือหลงเป็นที่รู้จักกันในขั้นตอนต่อไปในขั้นตอนการวิเคราะห์การปะทะกันเหตุผลคือการตรวจสอบที่เกิดจากการกระจายโครงสร้าง ความเสียหายให้กับเรือที่เกี่ยวข้อง โชคดีที่อยู่ในบริเวณนี้จำนวนของเครื่องมือที่มีประสิทธิภาพสำหรับการวิเคราะห์บดได้รับมา เครื่องมือเหล่านี้ทำให้มันเป็นไปได้ที่จะประเมินความเสียหายของโครงสร้างการกระจายสำหรับเรือเฉพาะในเส้นทางที่เฉพาะเจาะจงระบุว่าการปะทะกันหรือดินเหตุการณ์ที่เกิดขึ้น.

การตรวจสอบล่าสุดของขั้นตอนการองค์ประกอบ จำกัด สำหรับการปะทะกันวิเคราะห์ได้ถูกนำเสนอโดย Samuelides [3] การวิเคราะห์องค์ประกอบ จำกัด รายละเอียดที่มีความจำเป็นสำหรับการออกแบบของเรือวัตถุประสงค์พิเศษสร้างขึ้นเพื่อต้านทานการชนและการตรวจสอบของวิธีการที่เรียบง่าย หนึ่งในความท้าทายที่เกี่ยวข้องกับการวิเคราะห์องค์ประกอบ จำกัด ของการตอบสนองของโครงสร้างในสถานการณ์การปะทะกันพลังงานสูงคือการกำหนดเริ่มมีอาการของการแตกหักและความคืบหน้าของการแตกหักในโครงสร้างที่ซับซ้อนรอยเรือขนาดใหญ่ที่มีขนาดองค์ประกอบที่ค่อนข้างใหญ่เมื่อเทียบกับแผ่นความหนาที่ ความคืบหน้าในรูปแบบการคำนวณที่เริ่มมีอาการของการแตกหักได้รับรายงานจาก Abramowicz และ Cerup-ซิมอนเซ่น [43] Cerup-ซิมอนเซ่นและTörnqvist [44] Servis และ Samuelides [45] Paik [46] Alsos et al, [47] [48] และ [49] Alsos และดาห์ล [50] Ehlers et al, [51], Ehlers และ Varsta [52] และHogström et.al. [53] เพื่อให้ห่างไกลวิจัยที่ตีพิมพ์ได้รับการอุทิศส่วนใหญ่จะแตกหักเกณฑ์สำหรับการแบบหลายแกนความเค้นและความเครียดสหรัฐอเมริกา การสร้างแบบจำลองของการเจริญเติบโตการแตกหักและผลกระทบจากรอยแตกรอยเชื่อมและโซนร้อนได้รับผลกระทบยังคงได้รับการจัดการในลักษณะที่สอดคล้องกัน.

สำหรับความเสี่ยงตามการวิเคราะห์ง่ายกำหนดวิธีการบดการวิเคราะห์ความเหมาะสมกับขั้นตอนภายใน Monte Carlo รูปแบบจำลองที่มีความจำเป็นสำหรับการคำนวณอย่างรวดเร็ว ของความต้านทานการปะทะกันและการดูดซึมพลังงานในโครงสร้างของเรือเป็นหน้าที่ของระยะทางเจาะ.

หลายอย่างเช่นเครื่องมือในการวิเคราะห์ที่ง่ายสำหรับการคาดการณ์ของความเสียหายให้กับเรือหลงเช่นเดียวกับเรือที่โดดเด่นได้รับการพัฒนาให้ดูที่สีน้ำตาล [37], Sajdak และบราวน์ [54 ], ยามาดะและ Pedersen [55] และ [56] และฮ่องกงและดาห์ล [57] [58] และ [59] เครื่องมือเหล่านี้ทั้งหมดจะคำนวณการเสียรูปของโครงสร้างทั้งโดดเด่นและเรือหลงอิสระโดยใช้พลาสติกแข็งง่ายขั้นตอนการวิเคราะห์ ดังนั้นกระเปาะโค้งแข็งจะสันนิษฐานเพื่อประเมินความต้านทานของโครงสร้างของด้านข้างเรือหลงของดูรูป 14 และในทำนองเดียวกันด้านเรือหลงแข็งของสันนิษฐานที่จะประเมินความต้านทานของโครงสร้างของคันธนูของเรือที่โดดเด่น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

5 . ความเสียหายของโครงสร้างในการปะทะสถานการณ์ให้เมื่อโอกาสของการชนกันและการกระจายความน่าจะเป็นของพลังงานที่ปล่อยออกมาสำหรับบดโดดเด่นและหลงเรือทราบ ขั้นตอนถัดไปในกระบวนการการวิเคราะห์การชนการตรวจสอบที่เกิดการเสียหายโครงสร้างเรือที่เกี่ยวข้อง โชคดีที่ในบริเวณนี้จำนวนของเครื่องมือที่มีประสิทธิภาพสำหรับการวิเคราะห์ที่ได้รับมา เครื่องมือเหล่านี้ทำให้มันเป็นไปได้ที่จะประเมินความเสียหายทางโครงสร้างเฉพาะเรือในเส้นทางที่เฉพาะเจาะจงระบุว่าการปะทะกัน หรือ ดิน เหตุการณ์ที่เกิดขึ้นรีวิวล่าสุดของวิธีการไฟไนต์เอลิเมนต์เพื่อวิเคราะห์การชนได้ถูกนำเสนอโดย samuelides [ 3 ] รายละเอียดการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์ จำเป็นสำหรับการออกแบบของเรือที่ถูกสร้างขึ้นเพื่อทนต่อการชนและการประยุกต์วิธี หนึ่งในความท้าทายที่เกี่ยวข้องกับการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์ของโครงสร้างในสถานการณ์การตอบสนองการชนพลังงานสูงคือการตรวจสอบการแตกหัก และความคืบหน้าของการแตกหักในโครงสร้างขนาดใหญ่ที่ซับซ้อนเชื่อมเรือที่ค่อนข้างใหญ่เมื่อเทียบกับขนาดของแผ่น ความหนา . ความคืบหน้าในรูปแบบการคำนวณสำหรับการโจมตีจากการได้รับรายงานและ abramowicz cerup ไซมอนเซน [ 43 ] cerup ไซมอนเซนและ T ö rnqvist [ 44 ] servis และ samuelides [ 45 ] , เพค [ 46 ] , สถานที่ท่องเที่ยว et al . [ 47 ] , [ 48 ] และ [ 49 ] , และสถานที่ท่องเที่ยว amdahl [ 50 ] , Ehlers et al . [ 51 ] , Ehlers และ varsta [ 52 ] , และ hogstr ö m และคณะ . [ 53 ] เพื่อให้ห่างไกลการตีพิมพ์ผลการวิจัยที่ได้รับส่วนใหญ่เพื่อรองรับเกณฑ์การแตกหักสำหรับหลายแกน ความเค้น และความเครียด สหรัฐอเมริกา การสร้างแบบจำลองการเจริญเติบโตของกระดูก และลักษณะของรอยแตก รอยเชื่อม และกระทบความร้อนโซนยังคงจะได้รับในลักษณะที่สอดคล้องกันสำหรับความเสี่ยงจากการวิเคราะห์ประยุกต์ติดตั้งใช้วิธีวิเคราะห์ที่เหมาะสมเป็นขั้นตอนย่อยในการจำลองมอนติคาร์โลโครงร่าง จำเป็นสำหรับการคำนวณอย่างรวดเร็วของความต้านทานการชนและดูดซับพลังงานของโครงสร้างของเรือที่เป็นฟังก์ชันของระยะทางการเจาะหลายแบบเช่นเครื่องมือในการวิเคราะห์การคาดการณ์ความเสียหายหลงลำ รวมทั้งเรือที่โดดเด่นที่ได้รับการพัฒนา เห็นสีน้ำตาล [ 37 ] sajdak และสีน้ำตาล [ 54 ] , ยามาดะและ Pedersen [ 55 ] และ [ 56 ] และ ฮง และ amdahl [ 57 ] [ 58 ] และ [ 59 ] เครื่องมือเหล่านี้ทั้งหมดคำนวณโครงสร้างผิดรูปทั้งโดดเด่นและหลงได้อย่างอิสระโดยใช้เรือพลาสติกแบบแข็ง การวิเคราะห์กระบวนการ ดังนั้น แข็งบวมเป่ง โบว์ ถือว่าเพื่อประเมินความต้านทานเชิงโครงสร้างของหลงเรือด้านข้าง เห็น 14 รูป และในทำนองเดียวกัน เอาจริงเอาจัง ขีดข้างเรือว่าค่าความต้านทานเชิงโครงสร้างของหัวเรือที่โดดเด่น