On increasing the drift rate to 2dr

On increasing the drift rate to 2dr,b, the beam again displayed a
clear shear–compression failure mode, almost exactly the same as
that obtained for slower loading rate (Fig. 20a). The principal compressive
stress profile obtained was also the same as that shown in
Fig. 20b. It can be said that no significant influence of this loading
rate was found on the failure pattern of the beam, except on the
load carrying capacity, which was obtained as 357.78 kN in this
case. This slight increase in the load carrying capacity is attributed
completely to the material behavior (rate sensitivity) and not to
the inertial forces.
The failure pattern obtained for the drift rate of 4dr,b was shear–
compression failure with shear cracks and compression failure of
concrete clearly visible (Fig. 21a). The main difference in this case
with the earlier cases is that in this case, a clear shear deformation
of the beam is visible, which was earlier not so predominant. At
failure, the compression strut originating from the loading point
cannot reach the diagonally opposite corner of the beam due to
total failure of concrete there (Fig. 21b). The peak load was
obtained as 392.46 kN in this case.
When the drift rate was increased further to 6dr,b, the initial
crack pattern displayed typical shear cracks (Fig. 22a). At higher
displacement levels, i.e. at failure, clear shear deformation of the
beam was observed along with several shear–compression cracks
(Fig. 22b). Additionally, a longitudinal crack along the top cover
was observed in this case. The principal compressive stress profile
similar to that shown in Fig. 22b was observed (not shown for
brevity). The peak resistance was obtained as 420.10 kN in this
case.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในการเพิ่มอัตราดริฟท์ 2dr บี บีมอีก แสดงเป็นชัดเจนเฉือน – ล้มเหลวอัด เกือบเหมือนที่ได้รับในอัตราการโหลดช้ากิน 20a) หลัก compressiveค่าความเครียดที่ได้รับยังเป็นเหมือนกับที่แสดงในFig. 20b สามารถกล่าวว่า ที่ไม่มีอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญของการโหลดนี้อัตราพบกับรูปแบบความล้มเหลวของคาน ยกเว้นในการปริมาณความจุ ซึ่งกล่าวเป็น 357.78 ช็อปปิ้งในนี้กรณี บันทึกเพิ่มขึ้นเล็กน้อยในการโหลดจุลักษณะวัสดุ (อัตราความไว) การอย่างสมบูรณ์ และไม่กองกำลัง inertialรูปแบบความล้มเหลวได้อัตราดริฟท์ของ 4dr, b ถูกเฉือน –ความล้มเหลวในการบีบอัดกับรอยเฉือนและความล้มเหลวในการบีบอัดของคอนกรีตเห็นชัดเจนกิน 21a) หลักความแตกต่างในกรณีนี้กับกรณีก่อนหน้านี้ไม่ว่า ในกรณีนี้ การล้างแรงเฉือนแมพของคานจะมองเห็นได้ ซึ่งไม่ได้ก่อนหน้านี้ให้กัน ที่ความล้มเหลว ป๋อนี้อัดที่เกิดจากจุดต่อโหลดไม่สามารถเข้าถึงมุมตามแนวทแยงมุมตรงข้ามของแสงเนื่องรวมความล้มเหลวของคอนกรีตมีกิน 21b) โหลดสูงสุดได้รับเป็น 392.46 ช็อปปิ้งในกรณีนี้เมื่อเพิ่มขึ้นอัตราดริฟท์ติด 6 dr บี ต้นรอยแตกลายรอยแตกทั่วไปเฉือนกิน 22a) แล้ว สูงขึ้นปริมาณกระบอกสูบระดับ เช่นที่ล้มเหลว ล้างแมพแรงเฉือนของการแสงที่สังเกตพร้อมกับรอยเฉือน – บีบอัดหลายกิน 22b) นอกจากนี้ รอยแตกระยะยาวพร้อมฝาครอบด้านบนถูกสังเกตในกรณีนี้ โพรไฟล์ความเครียด compressive หลักเหมือนกับที่แสดงใน Fig. 22b ถูกตรวจสอบ (ไม่แสดงในกระชับ) ความต้านทานสูงสุดได้รับเป็น 420.10 ช็อปปิ้งในนี้กรณี

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ในการเพิ่มอัตราการดริฟท์ที่จะ 2dr, B, คานอีกครั้งที่แสดง
โหมดที่ชัดเจนเฉือนบีบอัดล้มเหลวเกือบจะเหมือนกับ
ที่ได้รับสำหรับอัตราการโหลดช้าลง (รูปที่ 20a.) อัดหลัก
รายละเอียดความเครียดที่ได้รับก็เป็นเช่นเดียวกับที่แสดงใน
รูปที่ 20b จึงอาจกล่าวได้ว่าไม่มีอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญของการโหลดนี้
อัตราการพบกับรูปแบบของความล้มเหลวของคานยกเว้น
ความจุแบกภาระที่ได้รับเป็น 357.78 กิโลนิวตันใน
กรณีที่ นี้เพิ่มขึ้นเล็กน้อยในการโหลดขีดความสามารถในการประกอบ
อย่างสมบูรณ์เพื่อพฤติกรรมวัสดุ (ไวราคา) และไม่ให้
กองกำลังเฉื่อย
รูปแบบความล้มเหลวได้รับสำหรับอัตราการดริฟท์ของ 4dr ข shear- เป็น
ความล้มเหลวของการบีบอัดที่มีรอยแตกเฉือนและความล้มเหลวของการบีบอัด
คอนกรีตเห็นได้ชัดเจน (รูปที่ 21a.) แตกต่างที่สำคัญในกรณีนี้
กับกรณีก่อนหน้านี้ที่อยู่ในกรณีนี้ความผิดปกติที่ชัดเจนเฉือน
ของคานจะมองเห็นได้ซึ่งก่อนหน้านี้ไม่ได้เด่นมาก ที่
ล้มเหลวป๋อบีบอัดที่เกิดจากจุดโหลด
ไม่สามารถเข้าถึงมุมตรงข้ามแนวทแยงมุมของคานเนื่องจาก
ความล้มเหลวทั้งหมดของคอนกรีตมี (รูปที่ 21b.) ไฟฟ้าสูงสุดได้
รับเป็น 392.46 กิโลนิวตันในกรณีนี้
เมื่ออัตราการดริฟท์ที่เพิ่มขึ้นต่อไป 6DR, b, เริ่มต้น
รูปแบบที่แตกปรากฏรอยแตกเฉือนทั่วไป (รูปที่ 22a.) ที่สูงกว่า
ระดับการเคลื่อนที่เช่นที่ความล้มเหลวผิดปกติเฉือนที่ชัดเจนของ
ลำแสงถูกพบพร้อมกับหลายรอยแตกเฉือนบีบอัด
(รูปที่ 22b.) นอกจากนี้รอยแตกตามยาวพร้อมฝาครอบด้านบน
พบว่าในกรณีนี้ ที่สำคัญรายละเอียดความเครียดอัด
แบบเดียวกับที่แสดงในรูป 22b เป็นข้อสังเกต (ไม่แสดงสำหรับ
ระยะเวลาสั้น ๆ ) ต้านทานสูงสุดที่ได้รับเป็น 420.10 กิโลนิวตันใน
กรณีที่

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เพิ่มอัตราการ 2dr ดริฟท์ , B , คานอีกครั้งแสดงให้เห็นชัดเจนและการบีบอัดแรง
โหมดความล้มเหลวเกือบตรงเช่นเดียวกับ
ที่ได้รับอัตราโหลดช้า ( รูปที่ 20 ) อาจารย์ใหญ่กำลัง
ความเครียดโปรไฟล์ได้รับก็เหมือนกันกับที่แสดงในรูป
20b อาจกล่าวได้ว่า ไม่มีอิทธิพลอย่างมีนัยสำคัญนี้โหลด
พบว่าอัตราความล้มเหลวในรูปแบบของคานยกเว้นบน
ภาระแบกความจุซึ่งได้รับเป็น 357.78 KN ในกรณีนี้

นี้เพิ่มขึ้นเล็กน้อยในภาระแบกลังประกอบ
สมบูรณ์พฤติกรรมของวัสดุ ( อัตราความไว ) และไม่ต้อง

พลังแรงเฉื่อย ความล้มเหลวของรูปแบบการศึกษาสำหรับดริฟท์อัตรา 4dr , B -
กับความล้มเหลวการบีบอัดแรงเฉือนรอยแตกและการบีบอัดของ
ความล้มเหลวคอนกรีตที่สามารถมองเห็นได้อย่างชัดเจน ( ภาพที่ 21A ) ความแตกต่างหลักในคดีนี้กับคดีก่อนหน้านี้
คือว่าในกรณีนี้ชัดเจนตัดรูป
ของคานจะมองเห็นได้ ซึ่งก่อนหน้านี้ไม่ค่อยเด่น ที่
ความล้มเหลว , การบีบอัดป๋อที่มาจากจุดโหลด
ไม่สามารถเข้าถึงมุมเส้นทแยงมุมตรงข้ามของคานเนื่องจากความล้มเหลวของคอนกรีตมี

( รูป 21B ) ยอดโหลด
ได้เป็น 392.46 KN ในกรณีนี้ .
เมื่อลอยอัตราเพิ่มขึ้นต่อไป 6dr B รูปแบบแตกครั้งแรก
แสดงรอยแตกเฉือนทั่วไป ( รูปที่ new 22A ) ในระดับที่สูง
การกระจัด คือความล้มเหลวที่ชัดเจนตัด แมพของ
บีมสังเกตพร้อมกับแรงบีบอัดหลายและรอยแตก
( รูปที่ 22b ) นอกจากนี้ แนวรอยแตกตามยาว
ฝาครอบด้านบนพบว่าในคดีนี้ครูใหญ่แรงอัดโปรไฟล์
คล้ายกับที่แสดงในรูปที่ 22b พบ ( ไม่แสดงสำหรับ
กระชับ ) ความต้านทานสูงสุดได้เป็น 420.10 KN ในกรณีนี้