Fig. 5 illustrates the evolution of

Fig. 5 illustrates the evolution of flank wear as a function of cutting time at different cutting speeds and feed rates. This figure implies that with progression of cutting time, flank wear land increased. There are three distinct regions which can be seen in such wear curves. In the first region, the wear rate is relatively high due to wear of the tool layers damaged during manufacturing processes. The second region is the region of steady-state wear in which wear is uniform. In the third region of the wear curve, owing to high cutting forces, temperatures and severe tool vibrations, the tool wear rate is accelerated

Variation of cutting speed and feed rate affects the tool wear rate. As is depicted in Fig. 5, the increase of cutting speeds and feed rates led to a higher flank wear rate and consequently wear curves inclined to the left. This can be attributed to shorter contact area between chip-tool interface resulting in high concentration on temperature very close to the cutting edge

The SEM micrographs of worn tools at a relatively low (50 m/min), medium (70 m/min) and high (90 m/min) cutting speeds, 1 mm depth of cut and 0.15 mm/rev feed rate are shown in Figs. 6–8, respectively. According to these figures, the most dominant tool wear mechanism was adhesion. Adhesion is a result of welding of the work or chip material on the cutting tool. Although TiAlN coating of cutting tool suppresses the adherence of workpiece material on the rake and flank faces, further cutting led to flaking of the coating, due to the crack initiation at the interface between coating and substrate (Figs. 6–8). Flaking results in exposure of substrate of the tool to the freshly generated underside of the chip and consequently the workpiece material is readily to adhere on to the rake and flank faces under the conditions of high stresses and high temperature acting on the interfaces [32].

The adhesion of the strained-hardened workpiece material, causes formation of built-up edge (BUE) on the cutting edge and rake face of the cutting tool (Figs. 6 and 8). The thin layer of adhered material on the rake and flank faces changes the physical properties of the tool material and consequently reduces the tool capability [33]. BUE is not completely stable and when falls off, it takes away tool material and then results in chipping and crack formation in tool substrate [34]. In Figs. 7 and 8, the chipping of tool edge can be observed.

At 70 and 90 m/min cutting speeds, another tool failure mode was seen; namely, crater wear. Crater is widely observed at high cutting speeds and may be attributed to diffusion wear mechanism [15]. Excessive heat generation and close contact between the tool-chip and tool workpiece resulted from machining at high speeds accelerate diffusion process and consequently formation of cratering on the rake face of the cutting insert [7].

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รูป 5 แสดงให้เห็นถึงวิวัฒนาการของสวมใส่ปีกเป็นฟังก์ชันของเวลาความเร็วตัดและอัตราป้อนตัด ตัวเลขนี้หมายถึงว่า มีความก้าวหน้าของเวลาตัด ที่ดินสวมปีกเพิ่มขึ้น มี 3 ระดับภูมิภาคจะเห็นในกราฟดังกล่าวสวมใส่ ในภาคแรก อัตราการสึกหรอจะค่อนข้างสูงเนื่องจากการสวมใส่ชั้นเครื่องมือเสียหายในระหว่างกระบวนการผลิต ภาคสองเป็นภูมิภาคของเสถียรชุดที่สวมใส่เป็นชุด ในสามภูมิภาคความสึกหรอ เนื่องจากแรงตัดสูง อุณหภูมิ และการ สั่นอย่างรุนแรงมือ เร่งอัตราการสึกหรอของเครื่องมือ เปลี่ยนแปลงของความเร็วตัดและอัตราการป้อนมีผลต่ออัตราการสึกหรอของเครื่องมือ เป็นในรูป 5 เพิ่มความเร็วตัด และเลี้ยง ให้เป็นปีกสูงราคาสวมราคา และจึง ใส่เส้นโค้งเอียงไปทางซ้าย นี้อาจเป็นเพราะพื้นที่ที่สั้นกว่าระหว่างชิเครื่องมืออินเทอร์เฟซในความเข้มข้นสูงในอุณหภูมิใกล้ขอบตัด Micrographs SEM ของสวมใส่เครื่องมือที่ค่อนข้างต่ำ (50 เมตร/นาที), ปานกลาง (70 เมตร/นาที) และสูง (90 เมตร/นาที) ตัดความเร็ว ลึก 1 มม.ตัด และ 0.15 มิลลิเมตร/รอบอัตราป้อนจะแสดงในมะเดื่อ. 6 – 8 ตามลำดับ ตามตัวเลขเหล่านี้ กลไกการสวมเครื่องมือที่โดดเด่นที่สุดคือ ยึดเกาะ ยึดเกาะเป็นผลจากการเชื่อมของวัสดุเครื่องมือตัดงานหรือชิพ แม้ว่าขับเคลื่อน TiAlN ของเครื่องมือตัดรูชิ้นงานวัสดุบนใบหน้าคราดและปีก ตัดต่อนำไปผลัดเคลือบ เนื่องจากการเริ่มต้นของรอยแตกที่รอยต่อระหว่างสีและพื้นผิว (มะเดื่อ. 6 – 8) ผลัดผลลัพธ์ในแสงของพื้นผิวของเครื่องมือไปสร้างใหม่ด้านล่างชิ และดังนั้นชิ้นงานวัสดุได้พร้อมปฏิบัติไปคราดและปีกใบหน้าภายใต้สภาวะความเค้นสูงและอุณหภูมิสูงที่ทำหน้าที่บนอินเทอร์เฟซ [32]การยึดเกาะของวัสดุชิ้นงานแข็งเครียด สาเหตุของขอบพื้นที่ใช้สอย (BUE) ตัดขอบและคราดใบหน้าของเครื่องมือตัด (มะเดื่อ. 6 และ 8) ชั้นบาง ๆ บนใบหน้าปีกและคราดวัสดุที่ใช้ยึดถือการเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุเครื่องมือ และลดความสามารถเครื่องมือ [33] ดังนั้น BUE ไม่เสถียรอย่างสมบูรณ์ และเมื่อตกออก มันใช้เก็บวัสดุเครื่องมือ และผลลัพธ์ในการกะเทาะและการก่อตัวของรอยแตกในพื้นผิวเครื่องมือ [34] ในมะเดื่อ. 7 และ 8 กะเทาะของขอบเครื่องมือสามารถถูกดำเนินการ70 และ 90 เมตร/นาทีความเร็วตัด โหมดความล้มเหลวของเครื่องมืออื่นก็เห็น คือ อโซะสวมใส่ ปล่องภูเขาไฟเป็นที่สังเกตอย่างกว้างขวางที่ความเร็วตัดสูง และอาจเกิดจากการแพร่กระจายกลไกสึกหรอ [15] สร้างความร้อนมากเกินไปและติดต่อระหว่างชิ้นงานชิเครื่องมือและเครื่องมือผลจากการตัดเฉือนสูงเร่งความเร็วกระบวนการแพร่ และจึงเกิด cratering หน้าคราดของแทรกตัด [7]

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

มะเดื่อ. 5 แสดงให้เห็นถึงวิวัฒนาการของการสวมใส่ด้านข้างเป็นฟังก์ชั่นของการตัดเวลาการตัดด้วยความเร็วที่แตกต่างกันและอัตราการฟีด ตัวเลขนี้แสดงให้เห็นว่ามีความคืบหน้าของการตัดเวลาการสึกหรอที่ดินที่เพิ่มขึ้น มีสามภูมิภาคที่แตกต่างกันซึ่งสามารถมองเห็นโค้งดังกล่าวมีการสวมใส่ ในภูมิภาคครั้งแรกที่อัตราการสึกหรอที่ค่อนข้างสูงเนื่องจากการสึกหรอของชั้นเครื่องมือความเสียหายในระหว่างกระบวนการผลิต ภาคที่สองเป็นพื้นที่ของการสวมใส่มั่นคงของรัฐในการที่สวมใส่เป็นชุด ในภูมิภาคที่สามของเส้นโค้งการสึกหรอเนื่องจากกองกำลังในการตัดสูงอุณหภูมิและการสั่นสะเทือนอย่างรุนแรงเครื่องมืออัตราเครื่องมือการสึกหรอจะเร่งการเปลี่ยนแปลงของการตัดความเร็วและอัตราการป้อนส่งผลกระทบต่ออัตราการเครื่องมือการสึกหรอ ในฐานะที่เป็นที่ปรากฎในรูป 5 การเพิ่มความเร็วในการตัดและอัตราการป้อนนำไปสู่การมีอัตราการสึกหรอที่สูงขึ้นและทำให้สวมใส่เส้นโค้งเอียงไปทางซ้าย นี้สามารถนำมาประกอบกับพื้นที่ติดต่อสั้นระหว่างอินเตอร์เฟซชิปเครื่องมือที่เกิดขึ้นในความเข้มข้นสูงในอุณหภูมิที่ใกล้เคียงกับการตัดขอบจาก SEM ของเครื่องมือการสวมใส่ที่ค่อนข้างต่ำ (50 เมตร / นาที) กลาง (70 เมตร / นาที) และ สูง (90 เมตร / นาที) ความเร็วในการตัด 1 มิลลิเมตรความลึกของการตัดและ 0.15 มิลลิเมตรอัตราการป้อน / รอบที่แสดงอยู่ในมะเดื่อ 6-8 ตามลำดับ ตามตัวเลขเหล่านี้กลไกเครื่องมือการสึกหรอที่โดดเด่นที่สุดคือการยึดเกาะ การยึดเกาะที่เป็นผลมาจากการเชื่อมการทำงานหรือชิปวัสดุที่เกี่ยวกับเครื่องมือตัด แม้ว่าเคลือบ TiAlN ของเครื่องมือตัดยับยั้งการยึดมั่นของวัสดุชิ้นงานในการเสาะหาและด้านข้างใบหน้าตัดต่อนำไปสู่การผลัดเซลล์ของสารเคลือบผิวจากการเกิดรอยร้าวที่เชื่อมต่อระหว่างการเคลือบและสารตั้งต้น (มะเดื่อ. 6-8) ผลัดผลในการเปิดรับของพื้นผิวของเครื่องมือในการสร้างก้นสดใหม่ของชิปและดังนั้นวัสดุชิ้นงานที่ใช้ง่ายที่จะปฏิบัติตามไปเสาะหาและด้านข้างใบหน้าภายใต้เงื่อนไขของความเครียดสูงและอุณหภูมิสูงทำหน้าที่เกี่ยวกับการเชื่อมต่อที่ [32] การยึดเกาะของวัสดุชิ้นงานเครียดแข็งทำให้เกิดการก่อตัวของขอบที่สร้างขึ้น (BUE) บนขอบตัดและคราดหน้าของเครื่องมือตัด (มะเดื่อ. 6 และ 8) ชั้นบางของวัสดุที่ยึดมั่นในการเสาะหาและด้านข้างใบหน้าเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุเครื่องมือและจึงช่วยลดความสามารถในการเครื่องมือ [33] BUE ไม่มั่นคงสมบูรณ์และเมื่อตกก็จะใช้เวลาห่างวัสดุเครื่องมือและจากนั้นจะส่งผลในการแกะและปราบปรามการก่อตัวในพื้นผิวเครื่องมือ [34] ในมะเดื่อ 7 และ 8, บิ่นขอบเครื่องมือจะสามารถสังเกตเห็น. ที่ 70 และ 90 เมตร / นาทีความเร็วในการตัดโหมดเครื่องมือล้มเหลวอีกก็เห็น; คือสวมใส่ปากปล่องภูเขาไฟ ปล่องภูเขาไฟเป็นที่สังเกตกันอย่างแพร่หลายในการตัดด้วยความเร็วสูงและอาจจะประกอบกับกลไกการแพร่กระจายการสึกหรอ [15] เกิดความร้อนมากเกินไปและการสัมผัสใกล้ชิดระหว่างเครื่องมือชิปและเครื่องมือชิ้นงานที่เกิดจากการตัดเฉือนด้วยความเร็วสูงเร่งกระบวนการการแพร่กระจายและทำให้มีการก่อตัวของอุกกาบาตบนใบหน้าคราดของการตัดแทรก [7]

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ภาพที่ 5 แสดงให้เห็นถึงวิวัฒนาการของปีกใส่เป็นฟังก์ชันของการตัดเวลาที่แตกต่างกันความเร็วตัดและอัตราป้อน รูปนี้แสดงถึงว่า มีความก้าวหน้าของการตัดเวลาไปสวมใส่ที่ดินที่เพิ่มขึ้น มีสามภูมิภาคแตกต่างซึ่งสามารถเห็นได้ในโค้งใส่เช่น ในภูมิภาคครั้งแรก ใส่คะแนนค่อนข้างสูงเนื่องจากการสึกหรอของเครื่องมือชั้นเสียหาย ในระหว่างกระบวนการผลิต ภาคสองเป็นภาคคงที่ซึ่งสวมใส่เป็นชุดทำงาน ในภาคที่สามของใส่โค้ง เนื่องจากอุณหภูมิสูง การบังคับ และ เครื่องมือ เครื่องมือสั่นสะเทือนรุนแรง ใส่อัตราเร่งการเปลี่ยนแปลงของความเร็วตัดและอัตราป้อนมีผลต่อการสึกหรอเท่ากัน . ตามที่ปรากฎในรูปที่ 5 เพิ่มความเร็วตัด และอัตราป้อนนำไปสู่สูงกว่าอัตราการสึกหรอ และจากนั้นใส่ปีกโค้งเอียงไปทางซ้าย นี้สามารถนำมาประกอบกับพื้นที่ติดต่อสั้นระหว่างอินเตอร์เฟซเครื่องมือชิปที่เกิดในความเข้มข้นสูงในอุณหภูมิที่ใกล้เคียงกับขอบตัดเส้ม micrographs ของสวมใส่เครื่องมือที่ค่อนข้างต่ำ ( 50 ม. / นาที ) , กลาง ( 70 m / min ) และสูง ( 90 เมตร / นาที ) ความเร็วตัด 1 มม. ความลึกในการตัดและอัตราป้อน 0.15 มิลลิเมตร / ววจะเป็นมะเดื่อ . 6 – 8 ตามลำดับ ตัวเลขเหล่านี้ เครื่องมือเด่นที่สุดใส่กลไกการยึดเกาะ การยึดเกาะคือผลของการเชื่อมการทำงานของชิปหรือวัสดุเครื่องมือตัด . แม้ว่าการเคลือบ tialn ของเครื่องมือตัดยับยั้งการวัสดุชิ้นงานบนคราด และด้านข้างใบหน้า เพิ่มเติมตัด LED เพื่อผลัดเซลล์ของผิว เนื่องจากการแตกที่รอยต่อระหว่างพื้นผิวและเคลือบ ( Figs 6 – 8 ) ผลลัพธ์ในการผลัดเซลล์พื้นผิวของเครื่องมือที่จะสร้างใหม่ด้านล่างของชิปและดังนั้นวัสดุชิ้นงานพร้อมที่จะยึดติดกับคราด และด้านข้างใบหน้าภายใต้เงื่อนไขของความเครียดสูงและอุณหภูมิสูงที่ทำหน้าที่ในการเชื่อมต่อ [ 32 ]การยึดเกาะของตึงแข็งวัสดุชิ้นงาน สาเหตุการเกิดขอบขึ้น ( สวย ) บนขอบตัดและคราดหน้าของเครื่องมือตัด ( Figs 6 และ 8 ) ชั้นบางของวัสดุยึดติดบนคราดและใบหน้าด้านข้าง การเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุเครื่องมือและจึงลดความสามารถเครื่องมือ [ 33 ] สวยไม่สมบูรณ์มั่นคง และเมื่อตกก็จะออกไปจากวัสดุเครื่องมือและจากนั้นในการบิ่นและร้าวเครื่องมือพื้นผิว [ 34 ] ในลูกมะเดื่อ . 7 และ 8 , บิ่นขอบเครื่องมือที่สามารถสังเกตได้ที่ 70 และ 90 เมตร / นาทีความเร็วตัด อีกโหมดความล้มเหลวเครื่องมือที่เห็น คือ สวมปล่องภูเขาไฟ ปล่องภูเขาไฟเป็นอย่างกว้างขวางขึ้นสูง ความเร็วตัด และอาจจะเกิดจากการแพร่กระจายใส่กลไก [ 15 ] สร้างความร้อนมากเกินไปและปิดการติดต่อระหว่างเครื่องมือเครื่องมือเครื่องจักรและชิ้นงานที่เกิดจากชิพความเร็วสูงเร่งกระบวนการแพร่และจึงสร้าง cratering บนคราดหน้าตัดแทรก [ 7 ]