equilibrium condition implies that

equilibrium condition implies that the cross-section A does not
depend on time. In the case of negligible lateral inputs to the river
reach, Eqs. (1) and (3) simply require that water and sediment discharges
Q and Qs keep constant along the longitudinal coordinate,
while Eq. (2) under steady flow conditions reduces to (see [16])
Q2
A
d
dx
a
A
 
þ g
dH
dx þ
Q2
C2A2 Rh
¼ 0: ð4Þ
Independently from the character (subcritical or supercritical) of
the flow conditions, this equation is solved by imposing as boundary
condition the water stage at the downstream section. This level
has been determined by considering the water-stage relationship
provided by the hydro-meteorological service of the Environmental
Protection Agency of the Emilia Romagna region [http://www.
arpa.emr.it/sim/?idrologia/annali_idrologici] for the section of
Pontelagoscuro and assuming a negligible contribution of the
Mincio and Secchia tributaries to the flow discharge.
The cross-section geometry used in the calculation is that resulting
from the sections recently surveyed by AIPO [4]. Each section has
been divided into an active central region, conveying the ordinary
flow discharge, and into two floodplains, flooded by larger discharges.
The model was then run under fixed bed conditions and calibrated
by choosing the values of the Gauckler–Strickler friction
coefficient, Ks, that minimized the mean square root error between
computed and observed stage-discharge relationship at the section
S42 near Borgoforte (see Fig. 2). The values of Ks selected for the
active channel and the lateral expansion areas have been set equal
to 25 and 15 m1/3/s, respectively. Note that C = KsRh
1/6/g1/2.
Finally, for a given upstream water discharge, the upcoming
sediment flux has been assumed to be in equilibrium with the local
hydrodynamics. The value of Qs has been estimated by considering
a relatively straight river reach comprised between Sections 57A
and 59B (near the town of Calto) and computing the sediment
transport rate by means of the Engelund and Hansen relationship
[12]. Fig. 5 shows the sediment transport capacity computed with
a grain size equal to 0.35 mm, as indicated by the granulometric
analyses carried out by ADBPO [2], and considering the bed topography
surveyed in 2005 (Fig. 3).
4. Results and discussions
We carried out several numerical runs by varying the upstream
water discharge in the range 500–6000 m3/s. The equilibrium bed
configuration for each discharge and the associated sediment flux
has been determined by solving Eq. (4). Specifically, we first calculated
the longitudinal distribution of the water surface elevation
and of the cross-sectionally averaged velocity for each discharge
Q. The knowledge of the flow characteristics at any cross section
then allowed us to evaluate the corresponding longitudinal distribution
of sediment transport capacity Qs. The average value of Qs
in a relatively straight portion of the river, included between Sections
57A and 59B, was then used as the sediment input to the
study reach.
Fig. 6 shows the equilibrium bed topographies computed for the
various water discharges, as compared to the bed topography surveyed
in 2005. Note that, differently from Fig. 3, showing the thalweg,
Fig. 6 reports the longitudinal distribution of the mean bed
elevation of the active channel in each cross-section. The particularly
high peaks in mean elevation observed at x  485 km and
512 km correspond to peculiar Sections 44C and 53B (Fig. 2),
characterized by the presence of two lateral river branches, separated
by a wide vegetated central bar located at a relatively high
elevation.
In general, it appears that if the considered discharge is too low
(e.g., 500 m3/s) with respect to formative conditions, the river bed

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

สภาพสมดุลหมายความว่า A ส่วนข้ามไม่ได้ขึ้นกับเวลา ในกรณีที่อินพุตด้านข้างเล็กน้อยกับแม่น้ำการเข้าถึง Eqs (1) และ (3) เพียงแค่ต้องการว่าน้ำ และปล่อยตะกอนQ และ Qs ให้คงที่ตามพิกัดตามยาวในขณะที่ Eq. (2) ภายใต้สภาวะการไหลคงที่ลดให้ (ดู [16])ไตรมาสที่ 2AddxมีA þ gdHdx þไตรมาสที่ 2C2A2 Rh¼ 0: ð4Þอิสระจากตัวละคร (subcritical หรือ supercritical) ของสภาพการไหล สมการนี้จะแก้ไขได้ โดยสง่างามเป็นขอบเขตสภาพเวทีน้ำที่ส่วนปลายน้ำ ระดับนี้กำหนด โดยพิจารณาความสัมพันธ์ของระดับน้ำโดยบริการวิทยาการสิ่งแวดล้อมครองของ Emilia Romagna ภูมิภาค [http://wwwarpa.emr.it/sim/?idrologia/annali_idrologici] สำหรับส่วนของPontelagoscuro และสมมติว่ามีสัดส่วนเล็กน้อยของการMincio และ Secchia มูลการปล่อยกระแสรูปทรงหน้าตัดรายขวางที่ใช้ในการคำนวณเป็นที่เกิดจากส่วนเพิ่ง สำรวจ โดย AIPO [4] แต่ละส่วนได้การแบ่งเป็นภาคกลางที่ใช้งานอยู่ ลำเลียงธรรมดาปล่อยไหล และเป็นสองต้น น้ำท่วม โดยปล่อยขนาดใหญ่รูปแบบถูกเรียกใช้ภายใต้เงื่อนไขคงนอน และปรับตั้งโดยการเลือกค่าของแรงเสียดทาน Gauckler – Stricklerค่าสัมประสิทธิ์ Ks ที่รากหมายถึงตารางข้อผิดพลาดระหว่างการย่อเล็กสุดคำนวณ และสังเกตระยะปล่อยสัมพันธ์ที่ส่วนS42 ใกล้ Borgoforte (ดูรูปที่ 2) ค่าของ Ks ที่เลือกสำหรับการช่องใช้งานและพื้นที่ขยายด้านข้างได้ตั้งเท่าถึง 25 และ 15 m1 3/เอส ตามลำดับ หมายเหตุที่ C = KsRh1/6/g1/2ในที่สุด สำหรับการปล่อยน้ำต้นน้ำที่กำหนด กำลังจะสันนิษฐานฟลักซ์ตะกอนจะอยู่ในสมดุลกับท้องถิ่นน้ำ มีการประมาณค่าของ Qs โดยพิจารณาแม่น้ำค่อนข้างตรงไปถึงซึ่งระหว่างส่วน 57Aและ 59B (ใกล้เมือง Calto) และตะกอนในการคำนวณอัตราการขนส่งโดยใช้ความสัมพันธ์ Engelund และแฮนเซน[12] . รูปที่ 5 แสดงกำลังการผลิตขนส่งตะกอนที่คำนวณด้วยเมล็ดมีขนาดเท่ากับ 0.35 มม. ตามที่ระบุ โดย granulometric การวิเคราะห์ดำเนินการ โดย ADBPO [2], และ พิจารณาภูมิประเทศเตียงสำรวจในปี 2005 (3 รูป)4. ผลการอภิปรายเราดำเนินการหลายเลขวิ่ง โดยต้นน้ำที่แตกต่างกันปล่อยน้ำในช่วง 500-6000 m3/s เตียงสมดุลกำหนดค่าสำหรับแต่ละปล่อยและฟลักซ์ตะกอนที่เกี่ยวข้องได้ถูกกำหนด โดยการแก้ Eq. (4) เฉพาะ เราก่อนคำนวณการกระจายตามยาวของระดับพื้นผิวของน้ำและความเร็วเฉลี่ย cross-sectionally สำหรับแต่ละปล่อยคำถาม:ความรู้ลักษณะการไหลที่ตัดขวางใด ๆจากนั้น ให้เราสามารถประเมินการกระจายระยะยาวที่สอดคล้องกันการผลิตการขนส่งตะกอน Qs ค่าเฉลี่ยของ Qsในส่วนที่ค่อนข้างตรงแม่น้ำ รวมระหว่างส่วน57A และ 59B ใช้เป็นอินพุตตะกอนศึกษาถึงรูปที่ 6 แสดงต่อสมดุล topographies เตียงที่คำนวณสำหรับการปล่อยน้ำต่าง ๆ เปรียบเทียบกับภูมิประเทศเตียงสำรวจในปี 2005 หมายเหตุ ที่ต่างไปจากรูป 3 แสดง thalwegรูป 6 รายงานการกระจายตามแนวยาวของเตียงหมายถึงความสูงของสถานีใช้งานอยู่ในแต่ละส่วนข้าม การโดยเฉพาะอย่างยิ่งยอดเขาที่สูงหมายถึงระดับปฏิบัติที่ x 485 กม. และกม.ที่ 512 ที่สอดคล้องกับส่วน 44C แปลกและ 53B (2 รูป),ลักษณะการปรากฏตัวของสองข้างแม่น้ำสาขา แยกโดยบาร์กลางค้นกว้างอยู่ที่ค่อนข้างสูงระดับความสูงทั่วไป ปรากฏว่าถ้าปล่อยพิจารณาต่ำเกินไป(เช่น 500 m3/s) เกี่ยวกับเงื่อนไขก่อสร้าง แม่น้ำ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สภาพสมดุลหมายความว่า cross-section ไม่ได้
ขึ้นอยู่กับเวลา ในกรณีของปัจจัยการผลิตด้านข้างเล็กน้อยไปยังแม่น้ำ
เข้าถึง EQS (1) และ (3) ก็จำเป็นต้องใช้น้ำและตะกอนปล่อย
Q และคำพูดคำจาให้คงที่พร้อมตามยาวประสานงาน
ในขณะที่สม (2) ภายใต้เงื่อนไขที่ไหลคงลดไป (ดู [16])
ไตรมาสที่ 2 D DX ? ? ÞกรัมDH DX Þ Q2 C2A2 Rh ¼ 0: ð4Þ เป็นอิสระจากตัวละคร (subcritical หรือ supercritical) ของเงื่อนไขการไหลของสมการนี้ได้รับการแก้ไขโดยการจัดเก็บภาษีเป็นขอบเขตของสภาพเวทีน้ำที่ส่วนปลายน้ำ ระดับนี้จะได้รับการพิจารณาโดยการพิจารณาความสัมพันธ์ระหว่างน้ำเวทีที่จัดไว้ให้โดยบริการ Hydro-อุตุนิยมวิทยาของสิ่งแวดล้อมหน่วยงานคุ้มครองของภูมิภาค Emilia Romagna [http:. // www arpa.emr.it/sim/?idrologia/annali_idrologici] สำหรับ ส่วนหนึ่งของPontelagoscuro และสมมติให้มีผลงานเล็กน้อยของMincio และ Secchia แควที่จะปล่อยไหล. เรขาคณิตข้ามส่วนที่ใช้ในการคำนวณคือที่ที่เกิดจากส่วนที่สำรวจเมื่อเร็ว ๆ นี้โดย AIPO [4] แต่ละส่วนได้ถูกแบ่งออกเป็นภาคกลางปราดเปรียว, ลำเลียงสามัญปล่อยไหลและเป็นสองพื้นที่น้ำท่วม, น้ำท่วมโดยการปล่อยของเสียที่มีขนาดใหญ่. รูปแบบจากนั้นก็ทำงานภายใต้เงื่อนไขเตียงคงที่และการสอบเทียบโดยการเลือกค่าของแรงเสียดทาน Gauckler-Strickler ค่าสัมประสิทธิ์ KS, ที่ลดข้อผิดพลาดค่าเฉลี่ยกำลังสองระหว่างความสัมพันธ์เวทีปล่อยคำนวณและพบในส่วนS42 ใกล้ Borgoforte (ดูรูปที่. 2) ค่าของ Ks เลือกสำหรับช่องทางที่ใช้งานและพื้นที่ขยายตัวด้านข้างได้รับการตั้งค่าเท่ากับ25 และ 15 M1 / 3 / s ตามลำดับ โปรดทราบว่า c = KsRh 1/6 / G1 / 2. สุดท้ายสำหรับปล่อยน้ำต้นน้ำที่กำหนดที่จะเกิดขึ้นฟลักซ์ตะกอนได้รับการสันนิษฐานว่าจะเป็นในภาวะสมดุลกับท้องถิ่นพลศาสตร์ ค่าของคำพูดคำจาที่ได้รับการประเมินโดยพิจารณาจากแม่น้ำค่อนข้างตรงเข้าถึงประกอบด้วยระหว่างส่วน 57A และ 59B (ใกล้เมือง Calto) และการคำนวณตะกอนอัตราการขนส่งโดยวิธีการของความสัมพันธ์ Engelund และแฮนเซน[12] มะเดื่อ. 5 แสดงความจุของการเคลื่อนที่ของตะกอนคำนวณกับขนาดของเมล็ดข้าวเท่ากับ 0.35 มิลลิเมตรตามที่ระบุโดย granulometric วิเคราะห์การดำเนินการโดย ADBPO [2] และพิจารณาภูมิประเทศเตียงสำรวจในปี 2005 (รูปที่. 3). 4 ผลการค้นหาและการอภิปรายเราดำเนินการวิ่งตัวเลขที่แตกต่างกันหลายต้นน้ำปล่อยน้ำในช่วง 500-6000 M3 / S เตียงสมดุลการกำหนดค่าสำหรับแต่ละการปล่อยและการไหลของตะกอนที่เกี่ยวข้องได้รับการพิจารณาโดยการแก้สมการ (4) โดยเฉพาะเราคำนวณครั้งแรกในการกระจายตามยาวของการยกระดับพื้นผิวของน้ำและความเร็วเฉลี่ย-sectionally ข้ามสำหรับแต่ละปล่อยคิว ความรู้เกี่ยวกับลักษณะการไหลที่ข้ามส่วนใด ๆแล้วให้เราสามารถประเมินการกระจายยาวที่สอดคล้องกันของการขนส่งตะกอน Qs ความจุ ค่าเฉลี่ยของ Qs ในส่วนที่ค่อนข้างตรงของแม่น้ำรวมระหว่างส่วน57A และ 59B ถูกนำมาใช้แล้วเป็น input ตะกอนที่จะเข้าถึงการศึกษา. รูป 6 แสดง topographies เตียงสมดุลคำนวณสำหรับการปล่อยน้ำต่าง ๆ เมื่อเทียบกับภูมิประเทศเตียงสำรวจในปี 2005 ทราบว่าแตกต่างจากรูป 3 แสดง thalweg ที่รูป 6 รายงานการกระจายตามยาวของเตียงเฉลี่ยระดับความสูงของช่องทางที่ใช้งานในแต่ละหน้าตัด โดยเฉพาะอย่างยิ่งยอดเขาสูงในระดับความสูงเฉลี่ยที่สังเกต X? 485 กม. และ512 กม. ตรงกับส่วนที่แปลกประหลาด 44C และ 53B (รูปที่. 2) ที่โดดเด่นด้วยการปรากฏตัวของสองสาขาแม่น้ำด้านข้างแยกออกจากบาร์กลางโซกว้างอยู่ที่ค่อนข้างสูงระดับความสูง. โดยทั่วไปก็ปรากฏว่าถ้า ปล่อยถือว่าต่ำเกินไป(เช่น 500 M3 / s) ด้วยความเคารพต่อเงื่อนไขการก่อสร้าง, แม่น้ำเตียง