Table 3—Vertical Velocity for Dynam

Table 3—Vertical Velocity for Dynamic Coefficient Calculations
Supply Boat Velocity Vd (for Vessel-specific and General Methods)
Load being lifted from or placed on: Vd (ft/s)
Bottom-supported structure 0.0
Moving vessel (supply boat), Hsig < 9.8 ft Vd = 0.6 × Hsig
Moving vessel (supply boat), Hsig ≥ 9.8 ft Vd = 5.9 + 0.3 × (Hsig – 9.8)
Crane Boom Tip Velocity Vc (for General Method)
Crane mounted on: Vc (ft/s)
Bottom-supported structure 0.0
Ship and barge in calm water 0.0
Tension leg platform (TLP) 0.05 × Hsig
Spar 0.05 × Hsig
Semi-submersible 0.025 × Hsig × Hsig
Drill ship 0.05 × Hsig × Hsig
Floating production storage offloader (FPSO) 0.05 × Hsig × Hsig
NOTE 1 See Annex B for a discussion of how these values were developed.
NOTE 2 Hsig shall be in ft when used with the above formulae.
1
2
3
6
5 7
4
Key
1 centerline of crane
2 vertical axis
3 crane inclination
4 K (in any direction)
5 H
6 crane weight
7 J
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
28 API SPECIFICATION 2C
Equation (1) and Equation (2) shall be satisfied simultaneously. Alternately, when SWLH is not known, the
factored load FL may be used in the following expression:
(3)
(4)
where
K is the vertical spring rate of the crane at the hook expressed in lb/ft;
SWLH is the safe working load plus hook block or overhaul ball in use expressed in lb;
FL is the factored load (SWLH × Cv) expressed in lb;
Table 4—Crane Vertical Acceleration
Crane Mounted on Vertical Acceleration Av
g
Bottom-supported structure 0.0
Ship/barge in calm water 0.0
Tension leg platform (TLP) 0.003 × Hsig ≥ 0.07
Spar 0.003 × Hsig ≥ 0.07
Semi-submersible 0.0007 × Hsig × Hsig ≥ 0.07
Drill ship 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07
Floating production storage offloader (FPSO) 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07
NOTE 1 Hsig shall be in ft when used with the above formulae.
NOTE 2 1 g = 32.2 ft/s2
Table 5—Crane Base Inclinations and Accelerations
Crane Mounted on
Crane Static Inclination
Angle (deg)
Crane Dynamic Horizontal
Acceleration
List Trim g
Bottom-supported structure 0.5 0.5 0.0
Ship/barge in calm water 5.0 3.0 0.0
Tension leg platform (TLP) 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03
Spar 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03
Semi-submersible 1.5 1.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03
Drill ship 2.5 1 0.01 × (Hsig)1.1 ≥ 0.03
Floating production storage offloader (FPSO) 2.5 1 0.01 × (Hsig)1.1 ≥ 0.03
NOTE 1 Hsig shall be in ft when used with the above formulae.
NOTE 2 1 g = 32.2 ft/s2
α
Vr
2 × K
g × FL
= -----------------
Cv
2 + α + 4α + α2
2
× ------------------------------------------
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 29
α is a substitution variable in the Cv equation;
g is acceleration due to gravity expressed as 32.2 ft/s2; and
Vr is the relative velocity expressed in ft/s.
(5)
Vh is the maximum actual steady hoisting velocity for the SWLH to be lifted expressed in ft/s;
Vd is the vertical velocity of the supply boat deck supporting the load expressed in ft/s; and
Vc is the vertical velocity of the crane boom tip due to crane base motion expressed in ft/s.
However, Cv shall not be less than the onboard dynamic coefficient.
Crane stiffness K shall be calculated taking into account all elements from the hook through the pedestal structure.
Annex B discusses calculation of crane stiffness to be used in this formula.
During offboard lifts, hoisting velocity at the elevation where the lift is initiated (i.e. supply boat deck level) shall be fast
enough to avoid re-contact after the load is lifted. The minimum hoisting velocity (Vhmin) for any particular hook load to
be lifted shall be:
(6)
where
Hsig is the significant wave height for the load chart in question in ft; and
Vhmin is the minimum required steady hoisting velocity in ft/s.
The Vh used in Equation (5) to calculate Cv shall be the actual maximum available steady hook speed attainable
(when the hook is at the waterline) and shall be equal to or larger than Vhmin.
5.4.5.3 Onboard Lifts
For onboard lifts, the velocities Vd and Vc shall be taken as zero. For onboard lifts, Vhmin shall not be less than 0.033
ft s (2 ft/min). For the vessel-specific and general methods, Cv shall be obtained from the following equations where
vertical boom tip dynamic acceleration (Av) is determined from the vessel motion analysis for the specific operating
conditions. For the general method, this value is found in Table 4.
(7)
Equation (1) and Equation (7) shall be satisfied simultaneously or alternately when SWLH (lb) is not known, the
following may be used.
(8)
Vr Vh Vd
2 Vc
= + + 2
Vhmin = 0.033 + 0.098 × Hsig, for Hsig ≤ 6ft
Vhmin = 0.067 × (Hsig + 3.3), for Hsig > 6ft
Cv 1.373 SWLH
1, 173, 913
= – -------------------------- + Av
Cv 0.6865
Av
2
-----
(1.373 + Av)2
4
-------------------------------- FL
1, 173, 913
= + + – --------------------------
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
30 API SPECIFICATION 2C
However, Cv shall not be less than 1.1 + Av or greater than 1.33 + Av.
where
Cv is the dynamic coefficient;
Av is the vertical boom tip acceleration expressed in g’s; and
FL is the factored load expressed in lb.
5.4.6 Horizontal Loads
5.4.6.1 General
Horizontal loadings shall be taken into consideration in establishing the crane ratings. If more specific data is not
available from the purchaser, the effect of offlead, sidelead, crane base static inclination, and crane base motions
shall be calculated in accordance with this section and shall be applied concurrently with vertical loads in crane rating
calculations.
5.4.6.2 Offlead and Sidelead Due to Supply Boat Motion (SB Forces)
All offboard lifts shall include the horizontal loads induced by supply boat motion. The radial offlead load, WoffSB,
applied at the boom tip due to supply boat motion shall be:
(9)
where
(10)
Htip is the vertical distance from boom tip to supply boat deck expressed in ft; and
FL is the factored load expressed in lb.
The horizontal sideload (expressed in lb) applied at the boom tip due to supply boat motion shall be:
(11)
When the purchaser supplies specific offlead and sidelead angles (Vessel-specific Method), the offlead and sidelead
forces shall be a function of the specified angles as:
(12)
(13)
5.4.6.3 Loads Due to Crane Inclinations (CI Forces) and Crane Motions (CM Forces)
All onboard and offboard lifts shall include the loads induced by crane base static inclination (list or trim) and crane
base motions. For the vessel-specific method, the boom tip motions resulting from the platform and vessel crane
WoffSB = FL × OL
OL
2.5 + (0.457Hsig)
0.305Htip
= ------------------------------------------ ≤ 0.30
WsideSB
WoffSB
2
= ----------------
WoffSB = FL × tan(offlead angle)
W(offside)SB = FL × tan(sidelead angle)
Copyright American Petroleum Institute
Provided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100
No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT
--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---
OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 31
motions shall be determined. The boom tip motions shall be defined for the in-service operating conditions and for the
worst non-stowed out-of-service conditions. For the general method in the absence of any specific data for the vessel,
the values in Table 5 may be used. Annex B provides information on the size and type of vessels for which the Table 5
values are valid. The Table 5 values are not valid for different types of vessels or smaller vessels than those in
Annex B.
Platform and vessel static inclinations (list and trim) cause offlead and sidelead depending on the crane operating
direction relative to the inclination. Static offlead results in a static change in position of the hook compared to level
lifting conditions. To account for this, the crane boom angle should be adjusted to bring the hook back to the correct
radius and the ratings determined for this configuration. Static sidelead results in a sideload at the boom tip due to the
vertical factored load equal to:
(14)
The static sidelead angle is defined as:
(15)
The assumed crane swing angle shall be evaluated at several angles including at a minimum 0° and 90° (maximum
offlead and sidelead). The lowest SWLH resulting from these angle variations shall be selected for a given lifting
condition.
The crane static sidelead also causes sideloads to be imparted due to the boom and crane weights. These sideloads
shall be calculated in a similar manner and applied to the crane boom and other crane components.
Crane base motions cause offloads and sideloads to be imparted to the boom tip similar to those from supply boat
motions. Crane base motions also cause vertical loads, offloads, and sideloads to be imparted due to the boom and
crane weights. These loads shall be applied to the crane along the boom and on other affected components. The
horizontal accelerations determined for the crane boom tip (purchaser specified for the vessel-specific method or from
Table 5) shall be applied to the boom and other crane components along with the boom tip horizontal load due to this
acceleration times the vertical factored load. The horizontal loads from crane base motions (CM forces) acting on the
suspended load can be written as:
(16)
Similar horizontal forces result from the boom and other

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ตาราง 3 ตัวแนวตั้งความเร็วสำหรับการคำนวณสัมประสิทธิ์แบบไดนามิกจัดหาเรือเร็ว Vd (สำหรับเรือเฉพาะและวิธีการทั่วไป)โหลดถูกยกจาก หรือวางบน: Vd (ft/s)ได้รับการสนับสนุนด้านล่างโครงสร้าง 0.0ย้ายเรือ (เรือซัพพลาย), Hsig < 9.8 ฟุต Vd = 0.6 × Hsigย้ายเรือ (เรือซัพพลาย), Hsig ≥ 9.8 ฟุต Vd = 5.9 + 0.3 × (Hsig – 9.8)เครนบูมแนะนำความเร็ว Vc (สำหรับวิธีการทั่วไป)เครนที่ติดตั้งบน: Vc (ft/s)ได้รับการสนับสนุนด้านล่างโครงสร้าง 0.0เรือและเรือในน้ำนิ่งสงบ 0.0ความตึงเครียดเลกแพลตฟอร์ม (TLP) 0.05 × HsigSpar 0.05 × HsigSubmersible กึ่ง 0.025 × Hsig × Hsigลงรายละเอียดจัดส่ง 0.05 × Hsig × Hsigน้ำผลิตเก็บ offloader (FPSO) 0.05 × Hsig × Hsigหมายเหตุ 1 ดูแอนเน็กซ์ B สำหรับการสนทนาของวิธีค่าเหล่านี้ได้รับการพัฒนาหมายเหตุจะ 2 Hsig ฟุตเมื่อใช้สูตรข้างต้น12365 74คีย์แสกเครน 1แกนแนวตั้ง 2ความเอียงของเครน 3K 4 (ในทิศทางใด)5 Hน้ำหนักเครน 67 Jสถาบันปิโตรเลียมสหรัฐอเมริกาลิขสิทธิ์มาจาก IHS ภายใต้ลิขสิทธิ์กับผู้รับใบอนุญาต API =เชฟรอนบริษัท ไวด์/1000001100ไม่ทำซ้ำหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาต โดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่สำหรับขาย 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---ข้อมูลจำเพาะ API 28 2Cสมการ (1) และสมการ (2) จะได้มีความสุขพร้อมกัน สลับ เมื่อ SWLH ไม่ทราบ การแยกตัวประกอบโหลด FL สามารถใช้ในนิพจน์ต่อไปนี้:(3)(4)ซึ่งK คือ อัตราสปริงแนวตั้งของเครนที่เบ็ดในปอนด์/ฟุตSWLH is the safe working load plus hook block or overhaul ball in use expressed in lb;FL is the factored load (SWLH × Cv) expressed in lb;Table 4—Crane Vertical AccelerationCrane Mounted on Vertical Acceleration AvgBottom-supported structure 0.0Ship/barge in calm water 0.0Tension leg platform (TLP) 0.003 × Hsig ≥ 0.07Spar 0.003 × Hsig ≥ 0.07Semi-submersible 0.0007 × Hsig × Hsig ≥ 0.07Drill ship 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07Floating production storage offloader (FPSO) 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07NOTE 1 Hsig shall be in ft when used with the above formulae.NOTE 2 1 g = 32.2 ft/s2Table 5—Crane Base Inclinations and AccelerationsCrane Mounted onCrane Static InclinationAngle (deg)Crane Dynamic HorizontalAccelerationList Trim gBottom-supported structure 0.5 0.5 0.0Ship/barge in calm water 5.0 3.0 0.0Tension leg platform (TLP) 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03Spar 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03Semi-submersible 1.5 1.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03Drill ship 2.5 1 0.01 × (Hsig)1.1 ≥ 0.03Floating production storage offloader (FPSO) 2.5 1 0.01 × (Hsig)1.1 ≥ 0.03NOTE 1 Hsig shall be in ft when used with the above formulae.NOTE 2 1 g = 32.2 ft/s2αVr2 × Kg × FL= -----------------Cv2 + α + 4α + α22× ------------------------------------------Copyright American Petroleum InstituteProvided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 29α is a substitution variable in the Cv equation;g is acceleration due to gravity expressed as 32.2 ft/s2; andVr is the relative velocity expressed in ft/s.(5)Vh is the maximum actual steady hoisting velocity for the SWLH to be lifted expressed in ft/s;Vd is the vertical velocity of the supply boat deck supporting the load expressed in ft/s; andVc is the vertical velocity of the crane boom tip due to crane base motion expressed in ft/s.However, Cv shall not be less than the onboard dynamic coefficient.Crane stiffness K shall be calculated taking into account all elements from the hook through the pedestal structure.Annex B discusses calculation of crane stiffness to be used in this formula.During offboard lifts, hoisting velocity at the elevation where the lift is initiated (i.e. supply boat deck level) shall be fastenough to avoid re-contact after the load is lifted. The minimum hoisting velocity (Vhmin) for any particular hook load tobe lifted shall be:(6)whereHsig is the significant wave height for the load chart in question in ft; andVhmin is the minimum required steady hoisting velocity in ft/s.The Vh used in Equation (5) to calculate Cv shall be the actual maximum available steady hook speed attainable(when the hook is at the waterline) and shall be equal to or larger than Vhmin.5.4.5.3 Onboard LiftsFor onboard lifts, the velocities Vd and Vc shall be taken as zero. For onboard lifts, Vhmin shall not be less than 0.033ft s (2 ft/min). For the vessel-specific and general methods, Cv shall be obtained from the following equations wherevertical boom tip dynamic acceleration (Av) is determined from the vessel motion analysis for the specific operatingconditions. For the general method, this value is found in Table 4.(7)Equation (1) and Equation (7) shall be satisfied simultaneously or alternately when SWLH (lb) is not known, thefollowing may be used.(8)Vr Vh Vd2 Vc= + + 2Vhmin = 0.033 + 0.098 × Hsig, for Hsig ≤ 6ftVhmin = 0.067 × (Hsig + 3.3), for Hsig > 6ftCv 1.373 SWLH1, 173, 913= – -------------------------- + AvCv 0.6865Av2-----(1.373 + Av)24-------------------------------- FL1, 173, 913= + + – --------------------------Copyright American Petroleum InstituteProvided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---30 API SPECIFICATION 2CHowever, Cv shall not be less than 1.1 + Av or greater than 1.33 + Av.whereCv is the dynamic coefficient;Av is the vertical boom tip acceleration expressed in g’s; andFL is the factored load expressed in lb.5.4.6 Horizontal Loads5.4.6.1 GeneralHorizontal loadings shall be taken into consideration in establishing the crane ratings. If more specific data is notavailable from the purchaser, the effect of offlead, sidelead, crane base static inclination, and crane base motionsshall be calculated in accordance with this section and shall be applied concurrently with vertical loads in crane ratingcalculations.5.4.6.2 Offlead and Sidelead Due to Supply Boat Motion (SB Forces)All offboard lifts shall include the horizontal loads induced by supply boat motion. The radial offlead load, WoffSB,applied at the boom tip due to supply boat motion shall be:(9)where(10)Htip is the vertical distance from boom tip to supply boat deck expressed in ft; andFL is the factored load expressed in lb.The horizontal sideload (expressed in lb) applied at the boom tip due to supply boat motion shall be:(11)When the purchaser supplies specific offlead and sidelead angles (Vessel-specific Method), the offlead and sideleadforces shall be a function of the specified angles as:(12)(13)5.4.6.3 Loads Due to Crane Inclinations (CI Forces) and Crane Motions (CM Forces)All onboard and offboard lifts shall include the loads induced by crane base static inclination (list or trim) and cranebase motions. For the vessel-specific method, the boom tip motions resulting from the platform and vessel craneWoffSB = FL × OLOL2.5 + (0.457Hsig)0.305Htip= ------------------------------------------ ≤ 0.30WsideSBWoffSB2= ----------------WoffSB = FL × tan(offlead angle)W(offside)SB = FL × tan(sidelead angle)Copyright American Petroleum InstituteProvided by IHS under license with API Licensee=Chevron Corporate Wide/1000001100No reproduction or networking permitted without license from IHS Not for Resale, 08/10/2012 02:19:59 MDT--`,,,`,````,`,`,``,,,,`,,,,`,,`-`-`,,`,,`,`,,`---OFFSHORE PEDESTAL-MOUNTED CRANES 31motions shall be determined. The boom tip motions shall be defined for the in-service operating conditions and for theworst non-stowed out-of-service conditions. For the general method in the absence of any specific data for the vessel,the values in Table 5 may be used. Annex B provides information on the size and type of vessels for which the Table 5values are valid. The Table 5 values are not valid for different types of vessels or smaller vessels than those inAnnex B.Platform and vessel static inclinations (list and trim) cause offlead and sidelead depending on the crane operatingdirection relative to the inclination. Static offlead results in a static change in position of the hook compared to levellifting conditions. To account for this, the crane boom angle should be adjusted to bring the hook back to the correctradius and the ratings determined for this configuration. Static sidelead results in a sideload at the boom tip due to thevertical factored load equal to:(14)The static sidelead angle is defined as:(15)The assumed crane swing angle shall be evaluated at several angles including at a minimum 0° and 90° (maximumofflead and sidelead). The lowest SWLH resulting from these angle variations shall be selected for a given liftingcondition.The crane static sidelead also causes sideloads to be imparted due to the boom and crane weights. These sideloadsshall be calculated in a similar manner and applied to the crane boom and other crane components.Crane base motions cause offloads and sideloads to be imparted to the boom tip similar to those from supply boatmotions. Crane base motions also cause vertical loads, offloads, and sideloads to be imparted due to the boom andcrane weights. These loads shall be applied to the crane along the boom and on other affected components. Thehorizontal accelerations determined for the crane boom tip (purchaser specified for the vessel-specific method or fromTable 5) shall be applied to the boom and other crane components along with the boom tip horizontal load due to thisacceleration times the vertical factored load. The horizontal loads from crane base motions (CM forces) acting on thesuspended load can be written as:(16)Similar horizontal forces result from the boom and other

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ตารางที่ 3 - ความเร็วในแนวตั้งสำหรับการคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ไดนามิกซัพพลายเรือความเร็ว Vd (สำหรับเรือที่เฉพาะเจาะจงและวิธีการทั่วไป) โหลดถูกยกขึ้นจากหรือวางไว้บน: Vd (ฟุต / วินาที) โครงสร้างล่างสนับสนุน 0.0 เรือขนย้าย (เรืออุปทาน) Hsig < 9.8 ฟุต Vd = 0.6 × Hsig เรือย้าย (เรืออุปทาน) Hsig ≥ 9.8 ฟุต Vd = 5.9 + 0.3 เท่า (Hsig - 9.8) เครนบูมเคล็ดลับความเร็ว Vc (สำหรับวิธีการทั่วไป) เครนติดตั้งอยู่บน: Vc (ฟุต / วินาที) ล่าง -supported 0.0 โครงสร้างเรือและเรือในความสงบน้ำ0.0 แพลตฟอร์มขาตึงเครียด (ทีแอลพี) 0.05 × Hsig Spar 0.05 × Hsig กึ่ง- submersible 0.025 ×× Hsig Hsig เจาะเรือ× 0.05 × Hsig Hsig การจัดเก็บข้อมูลการผลิตลอย offloader (FPSO) × 0.05 × Hsig Hsig หมายเหตุ 1 ดูภาคผนวก B สำหรับการอภิปรายของวิธีการที่ค่าเหล่านี้ได้รับการพัฒนา. หมายเหตุ 2 Hsig ให้เป็นฟุตเมื่อใช้กับสูตรดังกล่าวข้างต้น. 1 2 3 6 5 7 4 กุญแจ1 กลางของเครน2 แกนแนวตั้ง3 ความชอบเครน4 K (ในทิศทางใด ๆ ) 5 H 6 น้ำหนักเครน7 J ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาตของ บริษัท เชฟรอน = กว้าง / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02: 19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -`-`` ,, ,, `` ,, `--- 28 API SPECIFICATION 2C สมการ (1) และสมการที่ (2) จะมีความพึงพอใจไปพร้อม ๆ กัน อีกวิธีหนึ่งคือเมื่อ SWLH ไม่เป็นที่รู้จักในฟลอริด้าโหลดปัจจัยอาจจะใช้ในการแสดงออกต่อไปนี้: (3) (4) ที่K คืออัตราฤดูใบไม้ผลิในแนวตั้งของเครนที่เบ็ดแสดงในปอนด์ / ฟุต; SWLH คือการทำงานที่ปลอดภัย โหลดบวกบล็อกเบ็ดหรือยกเครื่องลูกในการใช้แสดงในปอนด์; ฟลอริด้าเป็นภาระเอาเรื่อง (SWLH × Cv) แสดงในปอนด์; ตารางที่ 4 - เครนเร่งแนวตั้งเครนติดตั้งอยู่บนแนวตั้งการเร่งความเร็ว Av กรัมโครงสร้างล่างสนับสนุน 0.0 เรือ / เรือในความสงบ น้ำ 0.0 แพลตฟอร์มขาตึงเครียด (ทีแอลพี) 0.003 × Hsig ≥ 0.07 Spar 0.003 × Hsig ≥ 0.07 กึ่ง- submersible 0.0007 × Hsig × Hsig ≥ 0.07 เจาะเรือ 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07 การจัดเก็บข้อมูลการผลิตลอย offloader (FPSO) 0.0012 × Hsig × Hsig ≥ 0.07 หมายเหตุ 1 Hsig ให้เป็นฟุตเมื่อใช้กับสูตรดังกล่าวข้างต้น. หมายเหตุ 2 1 กรัม = 32.2 ฟุต / s2 ตารางที่ 5 - เครนฐานความโน้มเอียงและ Accelerations เครนติดตั้งอยู่บนเครนคงเอียงมุม(องศา) เครนแบบไดนามิกแนวนอนเร่งรายกรัมตัดโครงสร้างด้านล่างได้รับการสนับสนุน 0.5 0.5 0.0 เรือ / เรือในน้ำสงบ 5.0 3.0 0.0 แพลตฟอร์มขาตึงเครียด (ทีแอลพี) 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03 Spar 0.5 0.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03 กึ่ง- ดำน้ำ 1.5 1.5 0.007 × Hsig ≥ 0.03 เจาะเรือ 2.5 1 0.01 เท่า (Hsig) 1.1 ≥ 0.03 การจัดเก็บข้อมูลการผลิตลอย offloader (FPSO) 2.5 1 0.01 เท่า (Hsig) 1.1 ≥ 0.03 หมายเหตุ 1 Hsig ให้เป็นฟุตเมื่อใช้กับสูตรดังกล่าวข้างต้น. หมายเหตุ 2 1 กรัม = 32.2 ฟุต / s2 α Vr 2 × K กรัม×ฟลอริด้า= ----------------- Cv 2 + α + 4 α + α 2 2 × ------------- ----------------------------- ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาตของ บริษัท เชฟรอน = กว้าง / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือ ระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, ` ,, `-`-` `,, ,,` `` ,, --- ต่างประเทศแท่นติดเครน 29 αเป็นตัวแปรแทนในสมการ Cv; กรัมคือการเร่งเนื่องจากแรงโน้มถ่วงแสดงเป็น 32.2 ฟุต / s2; และVr เป็นความเร็วสัมพัทธ์แสดงในฟุต / วินาที. (5) Vh เป็นความเร็ว hoisting มั่นคงสูงสุดที่เกิดขึ้นจริงสำหรับ SWLH ที่จะยกแสดงในฟุต / วินาที; Vd คือความเร็วในแนวตั้งของดาดฟ้าเรืออุปทานสนับสนุนการโหลดที่แสดงออกใน ฟุต / วินาที; และVc คือความเร็วในแนวตั้งของปลายบูมเครนเนื่องจากการเคลื่อนไหวที่ฐานเครนแสดงในฟุต / วินาที. อย่างไรก็ตาม Cv จะต้องไม่น้อยกว่า onboard ค่าสัมประสิทธิ์แบบไดนามิก. เครนตึง K จะได้รับการคำนวณโดยคำนึงถึงองค์ประกอบจากเบ็ดผ่าน โครงสร้างแท่น. ภาคผนวกขกล่าวถึงการคำนวณตึงเครนที่จะใช้ในสูตรนี้. ในช่วงลิฟท์ offboard ชูความเร็วที่ระดับความสูงที่ลิฟท์จะเริ่ม (เช่นการจัดหาเรือระดับดาดฟ้า) ให้เป็นไปอย่างรวดเร็วพอที่จะหลีกเลี่ยงเรื่องการติดต่อหลังจากที่โหลดจะถูกยกขึ้น ความเร็วยกขั้นต่ำ (Vhmin) สำหรับการโหลดเบ็ดเฉพาะใด ๆ ที่จะได้รับการยกให้เป็น: (6) ที่Hsig เป็นความสูงของคลื่นที่สำคัญสำหรับแผนภูมิโหลดในคำถามในฟุต; และVhmin เป็นขั้นต่ำที่จำเป็นความเร็ว hoisting อย่างต่อเนื่องในฟุต / วินาที. Vh ใช้ในสมการ (5) ในการคำนวณ Cv จะเป็นสูงสุดที่เกิดขึ้นจริงที่มีอยู่ความเร็วเบ็ดคงสำเร็จได้(เมื่อเบ็ดอยู่ที่ตลิ่ง) และจะต้องเท่ากับหรือ มีขนาดใหญ่กว่า Vhmin. 5.4.5.3 ลิฟท์ออนบอร์ดสำหรับลิฟท์ออนบอร์ดและความเร็วVd Vc ก็จะต้องเอาเป็นศูนย์ สำหรับลิฟท์ออนบอร์ด Vhmin จะต้องไม่น้อยกว่า 0.033 ฟุต s (2 ฟุต / นาที) สำหรับวิธีการที่เรือที่เฉพาะเจาะจงและทั่วไป Cv จะได้รับจากสมการดังต่อไปนี้ที่ปลายบูมแนวตั้งการเร่งความเร็วแบบไดนามิก(AV) จะถูกกำหนดจากการวิเคราะห์การเคลื่อนไหวของเรือสำหรับการดำเนินงานที่เฉพาะเจาะจงเงื่อนไข สำหรับวิธีการทั่วไปค่านี้จะพบได้ในตารางที่ 4 (7) สมการ (1) และสมการ (7) จะมีความพึงพอใจพร้อมกันหรือสลับกันเมื่อ SWLH (ปอนด์) ไม่เป็นที่รู้จักที่ต่อไปนี้อาจถูกนำมาใช้. (8) Vr Vh Vd 2 Vc + = + 2 Vhmin = 0.033 + 0.098 × Hsig สำหรับ Hsig ≤ 6 ฟุตVhmin = 0.067 × (Hsig + 3.3) สำหรับ Hsig> 6 ฟุตCv 1.373 SWLH 1, 173, 913 = - ------ -------------------- + Av Cv 0.6865 Av 2 ----- (1.373 + Av) 2 4 ------------ -------------------- ฟลอริด้า1, 173, 913 + = + - -------------------- ------ ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาตของ บริษัท เชฟรอน = กว้าง / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT - `` ,,, `` `` `` `` `,,,, ,,,,` `,, -`-` `,, ,,` `` ,, --- 30 API SPECIFICATION 2C อย่างไรก็ตาม Cv จะต้องไม่น้อยกว่า 1.1 + Av หรือมากกว่า 1.33 + Av. ที่Cv เป็นค่าสัมประสิทธิ์พลวัตAv เป็นเร่งปลายบูมแนวตั้งแสดงในกรัม's; และฟลอริด้าเป็นภาระเอาเรื่องแสดงในปอนด์5.4.6 โหลดแนวนอน5.4.6.1 ทั่วไปloadings แนวนอนจะต้องนำมาพิจารณาในการสร้างการจัดอันดับเครน ถ้าข้อมูลเฉพาะเจาะจงมากขึ้นไม่พร้อมใช้งานจากผู้ซื้อผลของ offlead, sidelead เครนเอียงคงฐานและการเคลื่อนไหวฐานเครนให้คำนวณตามมาตรานี้และจะนำมาใช้ควบคู่กันไปด้วยแรงในแนวตั้งในการจัดอันดับเครนคำนวณ. 5.4 6.2 Offlead และ Sidelead เนื่องจากซัพพลายเรือ Motion (SB กองกำลัง) ลิฟท์ offboard ทั้งหมดต้องรวมถึงการโหลดแนวนอนที่เกิดจากการเคลื่อนไหวของเรืออุปทาน โหลด offlead รัศมี WoffSB, นำมาใช้ในปลายบูมเนื่องจากการเคลื่อนไหวที่จะจัดหาเรือจะเป็นอย่างไร(9) ที่(10) Htip เป็นระยะทางแนวตั้งจากปลายบูมในการจัดหาดาดฟ้าเรือแสดงในฟุต; และฟลอริด้าเป็นภาระเอาเรื่องแสดงในปอนด์sideload แนวนอน (แสดงในปอนด์) นำไปใช้ที่ปลายบูมเนื่องจากการจัดหาเรือการเคลื่อนไหวจะเป็นอย่างไร(11) เมื่อซื้อวัสดุ offlead ที่เฉพาะเจาะจงและมุม sidelead (วิธีเรือเฉพาะ) offlead sidelead และกองกำลังจะเป็นฟังก์ชั่นของมุมที่ระบุเป็น: (12) (13) 5.4.6.3 โหลดเนื่องจากเครนโน้มเอียง (CI กองกำลัง) และการเคลื่อนไหวเครน (CM กองกำลัง) ทั้งหมด onboard และลิฟท์ offboard ให้หมายความรวมถึงโหลดเหนี่ยวนำให้เกิด โดยเครนเอียงคงที่ฐาน (รายการหรือการตัดแต่ง) และเครนเคลื่อนไหวฐาน สำหรับวิธีการเฉพาะเรือเคลื่อนไหวปลายบูมเป็นผลมาจากแพลตฟอร์มและเรือเครนWoffSB = ฟลอริด้า× OL OL 2.5 + (0.457Hsig) 0.305Htip = ----------------- ------------------------- ≤ 0.30 WsideSB WoffSB 2 = ---------------- WoffSB = ฟลอริด้า ×สีน้ำตาล (มุม offlead) วัตต์ (ล้ำหน้า) SB = ฟลอริด้า×สีน้ำตาล (มุม sidelead) ลิขสิทธิ์สถาบันปิโตรเลียมอเมริกันโดยไอเอชเอภายใต้ใบอนุญาตกับ API ผู้รับใบอนุญาต = เชฟรอนของ บริษัท ไวด์ / 1000001100 ไม่มีการทำสำเนาหรือระบบเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจากไอเอชเอไม่ได้สำหรับการขาย, 2012/08/10 02:19:59 MDT --` ,,, `` `` `` `` `` ,,,, ,,,, `` ,, -`-`` ,, ,, `` `,, --- ต่างประเทศแท่นติดเครน 31 การเคลื่อนไหวจะถูกกำหนด การเคลื่อนไหวปลายบูมจะถูกกำหนดไว้สำหรับสภาพการใช้งานในการให้บริการและเป็นที่เลวร้ายที่สุดที่ไม่ได้เก็บออกจากบริการเงื่อนไข สำหรับวิธีการทั่วไปในกรณีที่ไม่มีข้อมูลที่เฉพาะเจาะจงใด ๆ สำหรับเรือที่ค่าในตารางที่5 อาจจะใช้ ภาคผนวกขให้ข้อมูลเกี่ยวกับขนาดและชนิดของเรือซึ่งตารางที่ 5 ค่าที่ถูกต้อง ตารางที่ 5 ค่าไม่ถูกต้องสำหรับชนิดของเรือหรือเรือขนาดเล็กกว่าผู้ที่อยู่ในภาคผนวกบีแพลตฟอร์มและความโน้มเอียงคงที่เรือ(รายการและตัด) สาเหตุ offlead sidelead และขึ้นอยู่กับการดำเนินงานเครนทิศทางที่สัมพันธ์กับความชอบ ผลการ offlead คงที่ในการเปลี่ยนแปลงคงอยู่ในตำแหน่งของเบ็ดเมื่อเทียบกับระดับสภาพการยก บัญชีนี้มุมบูมเครนควรมีการปรับที่จะนำเบ็ดกลับไปที่ถูกต้องรัศมีและการให้คะแนนที่กำหนดสำหรับการกำหนดค่านี้ ผลการ sidelead คงที่ใน sideload ที่ปลายบูมเนื่องจากการเอาเรื่องแนวตั้งโหลดเท่ากับ: (14) มุม sidelead คงหมายถึง: (15) มุมแกว่งเครนสันนิษฐานว่าจะได้รับการประเมินในมุมที่หลายคนรวมทั้งที่ต่ำสุด 0 ° และ 90 ° (สูงสุดofflead และ sidelead) SWLH ต่ำสุดที่เกิดจากการเปลี่ยนแปลงมุมเหล่านี้จะถูกเลือกสำหรับการยกให้สภาพ. เครน sidelead คงยังทำให้เกิด sideloads ที่จะคลี่คลายเนื่องจากการบูมและน้ำหนักรถเครน sideloads เหล่านี้จะต้องได้รับการคำนวณในลักษณะที่คล้ายกันและนำไปใช้บูมเครนและส่วนประกอบอื่นๆ เครน. เครนฐานก่อให้เกิดการเคลื่อนไหวและ offloads sideloads ที่จะคลี่คลายไปที่ปลายบูมคล้ายกับผู้ที่มาจากเรืออุปทานเคลื่อนไหว เครนเคลื่อนไหวฐานยังก่อให้เกิดการโหลดแนวตั้ง offloads และ sideloads ที่จะคลี่คลายเนื่องจากการบูมและน้ำหนักรถเครน โหลดเหล่านี้จะถูกนำไปใช้กับรถเครนพร้อมบูมและส่วนประกอบอื่น ๆ ได้รับผลกระทบ ความเร่งในแนวนอนกำหนดสำหรับปลายบูมเครน (ผู้ซื้อที่ระบุไว้สำหรับวิธีการเฉพาะเรือหรือจากตารางที่5) จะถูกนำไปใช้กับบูมเครนและส่วนประกอบอื่น ๆ พร้อมกับเคล็ดลับบูมโหลดแนวนอนเนื่องจากนี้เวลาเร่งความเร็วในการโหลดเอาเรื่องแนวตั้ง โหลดแนวนอนจากการเคลื่อนไหวฐานเครน (กองกำลัง CM) ทำหน้าที่ในการโหลดระงับสามารถเขียนเป็น: (16) กองกำลังในแนวนอนที่คล้ายกันเป็นผลมาจากความเจริญและอื่น ๆ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ตารางคำนวณค่าความเร็ว 3-vertical ไดนามิก
จัดหาเรือ ( ความเร็วของเรือที่เฉพาะเจาะจงและวิธีการทั่วไป )
โหลดถูกยกจาก หรือวางไว้บน : กามโรค ( FT / S )
0
ย้ายโครงสร้างด้านล่างสนับสนุนเรือ ( จัดหาเรือ ) , hsig < 9.8 ฟุต Vd = 0.6 × hsig
ย้ายเรือ ( จัดหาเรือ ) hsig , ≥ 9.8 ฟุต Vd = 5.9 0.3 × ( hsig ( 9.8 )
เครนบูมเคล็ดลับความเร็ว VC ( แบบทั่วไป )
ติดเครน : VC ( FT / S )
0
ด้านล่างสนับสนุนโครงสร้างเรือและเรือในน้ำที่สงบ 0.0
ขาแรง แพลตฟอร์ม ( tlp ) 0.05 × hsig
Spar 0.05 × hsig
กึ่ง submersible 0.025 × hsig × hsig
เรือเจาะ 2 × hsig × hsig
ลอย offloader กระเป๋าผลิต ( บ่อน้ำมัน ) 0.05 × hsig × hsig
หมายเหตุ 1 ดูภาคผนวก B สำหรับการอภิปรายของวิธีการเหล่านี้ถูกพัฒนาค่า
.หมายเหตุ 2 hsig จะเป็นฟุต เมื่อใช้กับสูตรข้างต้น .
1
2
3
6
5
4
7
1 ซีเมนต์เพสต์ , น้ำปูนข้นของคีย์แกนตั้งเครน
2
3
4 K ( เครนเอียงในทิศทางใด )
5 H
6
7 J
น้ำหนักเครนลิขสิทธิ์อเมริกันปิโตรเลียม สถาบัน
โดย IHS ภายใต้ใบอนุญาตกับ API ของผู้รับใบอนุญาต = รหัสกว้าง / 1000001100
ไม่มีการสืบพันธุ์หรือเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่ขาย08 / 10 / 2554 02:19:59 MDT
` , ` ` ` ` ` ` ` ` ` ` , , , , , , , , ` , ` - ` - ` , ` , ` , ` , ` 2
---
28 API กำหนดสมการ ( 1 ) และสมการที่ ( 2 ) จะพอใจ พร้อมกัน อีกวิธีหนึ่ง คือ เมื่อ swlh ไม่เป็นที่รู้จัก ,
แยกตัวประกอบโหลด FL อาจใช้ในการแสดงออกดังต่อไปนี้ :
( 3 ) ( 4 )


K ที่เป็นแนวตั้งอัตราของเครนที่ตะขอแสดงในปอนด์ / ฟุต ;
swlh คือปลอดภัย ภาระงานพร้อมตะขอบล็อกหรือยกเครื่องลูกใช้แสดงออกในปอนด์ ;
FL คือแยกตัวประกอบโหลด ( swlh × CV ) แสดงในปอนด์ ;

4-crane ตารางแนวตั้ง เร่งติดเครนเร่ง AV
G
แนวตั้งด้านล่างสนับสนุนโครงสร้าง 0.0
เรือ / เรือในน้ำที่สงบ 0.0
ขาแรง แพลตฟอร์ม ( tlp ) 0.003 × hsig ≥ 0.07
Spar 0.003 × hsig ≥ 0.07
กึ่ง submersible ฯ× hsig × hsig ≥ 007
เรือเจาะ hsig 0.0012 ×× hsig ≥ 0.07
ลอย offloader กระเป๋าผลิต ( บ่อน้ำมัน ) 0.0012 × hsig × hsig ≥ 0.07
หมายเหตุ 1 hsig จะเป็นฟุต เมื่อใช้กับสูตรข้างต้น .
2 1 กรัม = 32.2 ฟุต / S2
โต๊ะ 5-crane ฐาน inclinations ความเร่ง

และติดเครน รถเครน ไฟฟ้าสถิต ( องศา ) มุมเอียง



รายการแนวนอนเครนแบบไดนามิกการตัดแต่ง g

0.5 0.5 0.0 ด้านล่างสนับสนุนโครงสร้างเรือ / เรือในน้ำที่สงบ 5.0 3.0 0.0
ขาแรงแพลตฟอร์ม ( tlp ) - 0.5 0.5 × hsig ≥ 0.03
Spar 0.5 0.5 - × hsig ≥ 0.03
กึ่ง submersible 1.5 1.5 - × hsig ≥ 0.03
เรือเจาะ 2.5 1 0.01 × ( hsig ) 1.1 ≥ 0.03
ลอย offloader กระเป๋าผลิต ( บ่อน้ำมัน ) 2.5 1 × ( 0.01 hsig ) 1.1 ≥ 0.03
หมายเหตุ 1 hsig จะเป็นฟุต เมื่อใช้กับสูตรข้างต้น .
2 1 กรัม = 32.2 ฟุต / S2


α VR 2 × k
g
× ฟลอริด้า----------------- CV =

2 α 4 αα 2
2
× ------------------------------------------ สถาบันอเมริกันปิโตรเลียม

ลิขสิทธิ์โดย IHS ภายใต้ใบอนุญาตกับ API ของผู้รับใบอนุญาต = รหัสกว้าง / 1000001100
ไม่มีการสืบพันธุ์หรือเครือข่ายที่ได้รับอนุญาตโดยไม่มีใบอนุญาตจาก IHS ไม่ขาย , 08 / 10 / 2554 02:19:59 MDT
` , ` , , ` ` ` ` ` ` ` ` ` , , , , , , , , ` , ` - ` - ` , ` , ` , ` ` -
, ,