The work-hardening behavior of modi

The work-hardening behavior of modified and base alloys is described through the plot of the instantaneous work hardening rate of θ¼ds/dε versus net flow stress increments of s–sy, referred to as the Kocks–Mecking (K–M) plot [44]. The stages of work hardening by Kocks–Mecking, known as stages II,III and IV represent respectively: linear hardening,reduction of hardening rate,and finally saturation. The hardening stages III and IV are generally seen in polycrystalline materials during compression [44,45]. As seen in Fig. 2b, the instantaneous hardening rate of the alloys,tested at room temperatures,reveal only hardening stages III and IV. The nature of the curves indicates that the hardening rate is higher for the modified alloy in the T6 heat treated condition, than for both the modified alloy in the as-cast condition and the base alloy after T6 heat treatment. At the beginning of stage III, forest dislocation hardening occurred due to the dislocation interactions,accumulation and dynamic recovery of dislocations, which caused a linear reduction of the hardening rate.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

อธิบายลักษณะการทำงานทำงานแข็งของโลหะผสมพื้นฐาน และแก้ไขผ่านพล็อตของอัตราการทำงานทันทีแข็ง θ¼ds/dε เทียบกับกระแสความเครียดทีละ s – sy เรียกว่าเป็น Kocks – Mecking (K – M) พล็อต [44] แสดงขั้นตอนของการทำงานแข็งโดย Kocks – Mecking ที่รู้จักกันเป็นขั้นตอน II, III และ IV ตามลำดับ: เชิงเส้นแข็ง ลดราคา และในที่สุดความเข้มแข็ง ระยะแข็งตัว III และ IV โดยทั่วไปจะเห็นในควัสดุในระหว่างการบีบอัด [44,45] เท่าที่เห็นในรูป 2b อัตราการแข็งตัวอย่างฉับพลันของผสม ทดสอบที่อุณหภูมิห้อง เปิดเผยเฉพาะแข็งระยะ III และ IV ลักษณะของเส้นโค้งบ่งชี้ว่า อัตราการแข็งตัวเป็นสูงกว่าสำหรับโลหะผสมปรับสภาพความร้อน T6 โลหะผสมปรับสภาพเป็นเหล็กและโลหะผสมพื้นฐานหลังจาก T6 ความร้อนรักษา ที่เริ่มต้นของ stage III แข็งตัวแยกป่าเกิดขึ้นเนื่องจากกระดูกเคลื่อนโต้ สะสม และการกู้คืนแบบไดนามิกของ dislocations ซึ่งเกิดจากการลดอัตราการแข็งตัวเส้น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พฤติกรรมการทำงานแข็งของการแก้ไขและฐานโลหะผสมอธิบายไว้ผ่านการพล็อตของการทำงานอัตราทันทีแข็งของθ¼ds / การdεเมื่อเทียบกับการเพิ่มขึ้นความเครียดไหลสุทธิของ S-SY, เรียกว่า Kocks-Mecking (K-M) พล็อต [44 ] ขั้นตอนของการทำงานโดยการชุบแข็ง Kocks-Mecking ที่รู้จักกันเป็นขั้นตอนที่สอง III และ IV แทนตามลำดับ: แข็งเชิงเส้นการลดลงของอัตราการแข็งและในที่สุดก็อิ่มตัว ขั้นตอนการชุบแข็ง III และ IV จะเห็นทั่วไปในวัสดุคริสตัลไลน์ในระหว่างการบีบอัด [44,45] เท่าที่เห็นในรูป 2b อัตราการแข็งตัวของโลหะผสมทันทีที่ผ่านการทดสอบที่อุณหภูมิห้องแสดงเฉพาะขั้นตอนการชุบแข็ง III และ IV ธรรมชาติของเส้นโค้งที่บ่งชี้ว่าอัตราการแข็งเป็นที่สูงขึ้นสำหรับการปรับเปลี่ยนในอัลลอย T6 ความร้อนได้รับการรักษาอยู่ในสภาพที่ดีกว่าสำหรับทั้งอัลลอยการแก้ไขในเงื่อนไขที่หล่อและโลหะผสมฐานหลังจากที่การรักษาความร้อน T6 ในตอนต้นของขั้นตอนที่สาม, ป่าคลาดเคลื่อนแข็งเกิดขึ้นเนื่องจากการปฏิสัมพันธ์คลาดเคลื่อนการสะสมและการกู้คืนแบบไดนามิกของผลกระทบที่ก่อให้เกิดการลดการเชิงเส้นของอัตราการชุบแข็ง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

งานชุบแข็งโลหะฐานพฤติกรรมของการแก้ไขและอธิบายถึงพล็อตของงานชุบแข็งทันที อัตราθ¼ DS / D εเมื่อเทียบกับการเพิ่มขึ้นสุทธิของความเครียดและไซ เรียกว่า kocks – mecking ( K ) m ) พล็อต [ 44 ] ขั้นตอนของงานชุบแข็งโดย kocks – mecking , ที่รู้จักกันเป็นขั้นตอนที่ 2 , 3 และ 4 ตามลำดับ : เส้นแสดงอัตราการชุบแข็ง ชุบแข็ง และสุดท้าย ความอิ่มตัว การขั้นตอนที่ 3 และ 4 จะเห็นโดยทั่วไปในวัสดุผลึกระหว่างการบีบอัด [ 44,45 ] ตามที่เห็นในรูปที่ 2B ทันทีอัตราแข็งของโลหะผสม ทดสอบที่อุณหภูมิห้อง พบเพียงขั้นตอนที่ III และ IV การแข็งตัวธรรมชาติของเส้นโค้งที่บ่งชี้ว่าอัตราการสูงแบบโลหะผสมใน T6 ความร้อนรักษา มากกว่า ทั้งการผสมในเงื่อนไข และฐานเป็นเหล็กหล่อโลหะผสม หลังจากการรักษาความร้อน T6 . จุดเริ่มต้นของระยะที่ 3 ป่าไม้ เคลื่อนแข็งเกิดขึ้นจากการเคลื่อนการปฏิสัมพันธ์ การสะสมและการกู้คืนแบบไดนามิกของค่าธรรมเนียม ซึ่งเกิดจากการลดลงของอัตราการเชิงเส้น .