In keyhole PAW, as more metal is me

In keyhole PAW, as more metal is melted, the depth of the partial keyhole increases such that the arc length and arc voltage increase (Ref. 24). Unfortunately,in GTAW, such positive correlation between the arc voltage and weld penetration is not observed as the authors originally expected. Analysis suggests that the free arc in GTAW does not severely deform
the weld pool surface to form a significant cavity. Instead, as more metal is melted, the increase in the volume elevates the weld pool surface toward the electrode such that the arc length and arc voltage are decreased. The authors thus propose an assumption on the dynamic development of the weld pool and weld pool surface as illustrated in Fig. 2 for GTAW on a square butt joint with zero root opening.The dynamic development of the weld pool in GTAW is divided into two stages by the voltage/arc length minimum that is caused by the establishment of complete joint penetration. In Stage 1, the increased volume due to metal melting reduces the
distance from the weld pool surface to the electrode. In Stage 2, the arc pushes the liquid
metal through the bottom surface, and the ability of the arc to push increases as the bottom width of the weld pool increases.More specifically, when the base metal is melted, its volume increases due to thermal expansion. The increased volume Δv increases as the melted metal volume v increases.Before the bottom surface of the base metal is melted, i.e., before complete joint penetration is established, the increased volume Δv is placed as an elevation of weld pool surface above the original base metal surface. The elevation of the front weld pool (volume beyondthe original surface),efv, equals Δv and thus increases as the melted metal increases
and the weld penetration depth increases.Because of the free arc in GTAW, the arc length and arc voltage are expected to decrease.This is different from keyhole PAW where a significant cavity
(partial keyhole exists)such that the arc length increases as the cavity depth increases
and the bottom of the cavity is close to the bottom of the liquid metal pool. However,
after the complete joint penetration is established,the arc pushes part of the liquid
metal beyond the original bottom surface of the base metal to form an elevation of the bottom weld pool surface. Denote the volume of this part of the liquid metal as ebe. As a result, efv = Δv – ebv. Before comlete joint penetration is established, ebv = 0. Hence, this equation also holds before complete joint penetration is established.Before complete joint penetration is
established, efv = Δv. Since Δv increases as penetration increases, efv also increases
with the penetration. Because the arc length is defined approximately as the average
length from the electrode to the weld pool surface in the arc region, the arc length and its measurement (arc voltage) decrease as vfv increases. After complete joint penetration is established, ebv > 0 such that efv < Δv. When d(Δv)/dt > d(ebv)/dt, efv still increases as Δv increases but at a reduced rate. The arc voltage will thus reduce at a reduced rate. However, as
the penetration increases such that the width of the bottom weld pool surface increases,
d(Δv)/dt < d(ebv)/dt may occur. As a result, efv will reduce instead. Because the capability of the arc to push the liquid metal to produce ebv increases with the penetration, efv will reduce at an increased rate as the penetration increases.This discussion and analysis of the dynamic
development of the weld pool is illustrated using Fig. 3. As can be seen, complete joint penetration is established first and the minimum arc length is realized when the change from d(Δv)/dt > d(ebv)/dt to d(Δv)/dt < d(ebv)/dt occurs. The authors would argue that the arc length minimum is more significant than the establishment of complete penetration. This is because,
for any practical application, a perfect alignment of the arc center with the weld joint and a perfect symmetry of the weld pool are not realistic. Without an adequate bead width on the bottom surface, the two members of the base metal would not be fully joined through their entire interface.The authors would also argue that the penetration achieved when reaching the arc length minimum should not be excessive.In fact, d(ebv)/dt is controlled by the width of the bottom weld pool surface.The arc length minimum thus must occur before the width of the bottom weld pool surface becomes excessive such that more metal moves to the bottom. As a result, the
arc length minimum should be a simple yet effective indicator for adequate complete penetration. If the degree of complete joint penetration needs to increase or reduce, the slope of the arc voltage can be analyzed.In GTAW, the arc voltage can be considered proportional to the arc length with certain accuracy and linearity. Assume the GTAW torch has a constant standoff distance from the pipe surface, which is common in welding practice. By measuring the
arc voltage signal, the arc length, or distance from the tungsten electrode to the weld
pool surface, can be determined with certain accuracy. The arc length minimum can thus be detected as the voltage minimum.A series of pulsing GTAW experiments was designed to verify the above observations,analyses, and assumptions on the dynamic development of the weld pool.
The welding current was switching between lower level base period (20~40 A)and higher level peak period (90~140 A).To better monitor the weld pool, the GTAW torch moved for a constant small
distance during each base period, typically 1~2 mm, and then stopped during the next peak period to gain penetration.Schedule 10 AISI 304 stainless steel pipes with 3.5-in. OD (outer diameter) were used as base metal. Two pieces of pipes were butt jointed with zero nominal root opening. A tentative set of welding parameters is listed in Table 1.During the experiments, a data acquisition system measured the welding signals(e.g., arc voltage, welding current) at
a sampling rate of 1 kHz. A typical peak period is illustrated in Fig. 4. All stages are marked in Fig. 4. It can be observed that the arc voltage is decreasing continuously during stage 1,
which indicates the increase in the front weld pool elevation above the pipe surface.The decrease in the arc voltage then slows down and finally reaches the voltage minimum. At this point, the arc voltage reaches the lowest level during the entire peak period. It indicates that the front weld pool has achieved its largest elevation.At the same time, the bottom side of
the pipe joint must have been adequately melted. If the peak current continues to be applied, the volume of molten base metal pushed beyond the bottom surface of the pipe may become more than necessary. As expected for Stage 2, the arc voltage starts to increase, which means the weld pool surface starts to drop down and adequate complete joint penetration is said to be
achieved. The arc voltage signal in the peak period (except for the sharp spike at the beginning) is curve fitted. This signal can be considered to follow a second order parabola, as indicated in Fig. 3. The vertex of the parabola indicates the voltage minimum.Therefore, an algorithm can be proposed to continuously measure arc voltage signal and find the vertex. By
switching the current from the peak level to the base level at the vertex, adequate complete penetration can be produced as a result of a feedback control.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในรูกุญแจที่ตีน เป็นหลอมโลหะเพิ่มเติม ความลึกของรูกุญแจบางส่วนเพิ่มขึ้นที่ความยาวส่วนโค้งและส่วนโค้งแรงดันเพิ่มขึ้น (อ้างอิง 24) อับ GTAW ในความสัมพันธ์ดังกล่าวบวกระหว่างโค้งแรงดันไฟฟ้าและเชื่อมปรีชาไม่ย่อยเป็นผู้เขียนคาดว่าแต่เดิม วิเคราะห์แนะนำว่า อาร์คฟรีใน GTAW ไม่รุนแรงทำให้พิการพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมเพื่อเป็นช่องสำคัญ แทน ขณะหลอมโลหะเพิ่มเติม เพิ่มปริมาณยกระดับพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมต่อไฟฟ้าให้ความยาวส่วนโค้งและส่วนโค้งแรงดันจะลดลง ผู้เขียนจึงเสนอสมมติฐานการพัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำเชื่อม และประสานพื้นผิวสระว่ายน้ำดังที่แสดงใน Fig. 2 สำหรับ GTAW บนร่วมก้นสี่เหลี่ยม มีรากศูนย์เปิด การพัฒนาแบบไดนามิกของสระเชื่อม GTAW ถูกแบ่งออกเป็นสองขั้นตอน โดยแรงดันไฟฟ้า/ความยาวส่วนโค้งต่ำสุดที่เกิดจากการก่อตั้งร่วมเจาะสมบูรณ์ ในระยะ 1 ลดปริมาณเพิ่มขึ้นเนื่องจากการหลอมโลหะระยะทางจากพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมไปอิเล็กโทรด ในระยะ 2 อาร์คผลักดันของเหลวโลหะพื้นผิวด้านล่าง และความสามารถของส่วนโค้งที่จะผลักดันเพิ่มเป็นความกว้างด้านล่างเพิ่มสระว่ายน้ำเชื่อม อื่น ๆ โดยเฉพาะ เมื่อหลอมโลหะฐาน ปริมาณเพิ่มเนื่องจากการขยายตัว Δv เพิ่มปริมาณเพิ่มขึ้นเป็นเพิ่ม v ปริมาตรหลอมโลหะ ก่อนที่พื้นผิวด้านล่างของฐานโลหะจะหลอม เช่น ก่อนก่อตั้งร่วมเจาะสมบูรณ์ Δv ปริมาณที่เพิ่มขึ้นจะถูกวางเป็นระดับความสูงของพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมเหนือพื้นผิวโลหะฐานเดิม ความสูงของด้านหน้าเชื่อมสระว่ายน้ำ (ปริมาณ beyondthe เดิมพื้นผิว), efv เท่ากับ Δv และเพิ่มขึ้นเป็นโลหะหลอมเพิ่มและเพิ่มความลึกของการเจาะเชื่อม เนื่องจากอาร์ฟรีใน GTAW ความยาวส่วนโค้งและส่วนโค้งแรงดันไฟฟ้าคาดว่าจะลดลง จะแตกต่างจากรูกุญแจตีนซึ่งช่องที่สำคัญ(มีรูกุญแจบางส่วน) ที่เพิ่มความยาวส่วนโค้งเป็น โพรงลึกเพิ่มขึ้นและด้านล่างของช่องอยู่ด้านล่างของสระว่ายน้ำโลหะเหลว อย่างไรก็ตามหลังจากก่อตั้งปรีชาร่วมสมบูรณ์ อาร์คผลักดันส่วนของของเหลวโลหะเหนือพื้นเดิมของโลหะพื้นฐานเพื่อการยกระดับพื้นเชื่อมสระว่ายน้ำ แสดงปริมาณของส่วนนี้ของโลหะเหลวเป็น ebe เป็นผล efv = Δv – ebv ก่อนก่อตั้ง comlete ร่วมเจาะ ebv = 0 ดังนั้น สมการนี้ยังเก็บก่อนเจาะสมบูรณ์ร่วมกันก่อตั้งขึ้น ก่อนร่วมเจาะสมบูรณ์ก่อตั้ง efv = Δv เนื่องจาก Δv เพิ่มเป็นเจาะเพิ่ม efv ยังเพิ่มขึ้นมีปรีชา เนื่องจากความยาวส่วนโค้งที่กำหนดเป็นค่าเฉลี่ยประมาณความยาวจากอิเล็กโทรดพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมในภูมิภาคส่วนโค้ง ความยาวส่วนโค้ง และส่วนโค้งแรงดัน) ของวัดลดลงเป็น vfv เพิ่ม หลังจากก่อตั้งร่วมเจาะสมบูรณ์ ebv > 0 เช่น efv ที่ < Δv เมื่อ d (Δv) /dt > d (ebv) / dt, efv ยังคงเพิ่มขึ้น เป็น Δv เพิ่มขึ้น แต่ ในอัตราลดลง แรงโค้งจะช่วยลดในอัตราลดลง อย่างไรก็ตาม เป็นปรีชาเพิ่มให้เพิ่มความกว้างของพื้นเชื่อมสระว่ายน้ำd (Δv) /dt < /dt d (ebv) อาจเกิดขึ้นได้ ดัง efv จะลดแทน เนื่องจากความสามารถของอาร์คโลหะเหลวผลิต ebv ผลักดันเพิ่มขึ้นกับปรีชา efv จะช่วยลดอัตราการเพิ่มขึ้นเป็นเพิ่มการเจาะ อธิบายและวิเคราะห์ของไดนามิกนี้มีแสดงพัฒนาสระว่ายน้ำเชื่อมโดยใช้ Fig. 3 สามารถมองเห็น เจาะสมบูรณ์ร่วมก่อตั้งครั้งแรก และรู้ความยาวส่วนโค้งต่ำสุดเมื่อเปลี่ยนจาก d (Δv) /dt > d (ebv) /dt ไป d (Δv) /dt < /dt d (ebv) เกิดขึ้น ผู้เขียนจะโต้เถียงว่า ต่ำสุดความยาวส่วนโค้งเป็นยิ่งกว่าสถานประกอบการของเจาะสมบูรณ์ เนื่องจากสำหรับการประยุกต์ในทางปฏิบัติ การจัดตำแหน่งศูนย์อาร์คเชื่อมร่วมกับโกและสมมาตรที่สมบูรณ์แบบของสระว่ายน้ำเชื่อมได้ไม่สมจริง ไม่ มีกว้างพอลูกปัดบนผิวล่าง สมาชิกทั้งสองของโลหะพื้นฐานจะไม่สามารถเต็มเข้าร่วมผ่านอินเตอร์เฟซของพวกเขาทั้งหมด ผู้เขียนจะยังโต้เถียงว่า เจาะสำเร็จเมื่อถึงต่ำสุดความยาวส่วนโค้งไม่ควรมากเกินไป ในความเป็นจริง d (ebv) /dt ถูกควบคุม โดยความกว้างของพื้นเชื่อมสระว่ายน้ำ ความยาวส่วนโค้งต่ำสุดจึงต้องเกิดขึ้นก่อนที่ความกว้างของสระเชื่อมพื้นจะมากเกินไปเช่นที่โลหะอื่น ๆ ย้ายไปด้านล่าง ดังนั้น การความยาวส่วนโค้งต่ำสุดควรเป็นตัวบ่งชี้ที่เรียบง่าย แต่มีประสิทธิภาพสำหรับเจาะสมบูรณ์เพียงพอ ถ้าระดับการเจาะสมบูรณ์ร่วมจำเป็นต้องเพิ่ม หรือลด ลาดของแรงดันไฟฟ้าอาร์คสามารถนำมาวิเคราะห์ GTAW แรงดันอาร์สามารถพิจารณาสัดส่วนกับความยาวส่วนโค้ง มีความแม่นยำและแบบดอกไม้บาง คิดว่า คงขัดแย้งไกลจากผิวท่อ ซึ่งร่วมในปฏิบัติการเชื่อมโลหะมีไฟฉาย GTAW โดยการวัดการสัญญาณแรงดันไฟฟ้าส่วนโค้ง ความยาวส่วนโค้ง การห่างจากไฟฟ้าทังสเตนเพื่อเชื่อมพื้นผิวสระว่ายน้ำ สามารถกำหนดความแม่นยำแน่นอน ความยาวส่วนโค้งต่ำสุดจะถูกตรวจพบเป็นแรงดันไฟฟ้าต่ำสุดดังนั้น ชุดทดลอง GTAW pulsing ถูกออกแบบมาเพื่อตรวจสอบด้านบนสังเกต วิเคราะห์ และสมมติฐานในการพัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำเชื่อมการเชื่อมโลหะปัจจุบันถูกสลับไปมาระหว่างระยะฐานระดับล่าง (20 ~ 40 A) และระยะเวลาสูงสุดที่ระดับสูง (90 ~ 140 A) เพื่อตรวจสอบสระเชื่อม ไฟฉาย GTAW ย้ายสำหรับค่าคงขนาดเล็กระยะห่างระหว่างแต่ละช่วงพื้นฐาน ปกติ 1 ~ 2 มม. และหยุดแล้ว ขึ้นสูงสุดจะได้รับการเจาะ ท่อเหล็กกล้าไร้สนิม AISI 304 10 กับ 3.5 ในการจัดกำหนดการงาน OD (เส้นผ่าศูนย์กลางภายนอก) ถูกใช้เป็นฐานโลหะ ท่อสองชิ้นก้น jointed พร้อมเปิดศูนย์รากที่ระบุได้ ชุดนอนของพารามิเตอร์ในการเชื่อมโลหะจะแสดงในตาราง 1.ในระหว่างการทดลอง ข้อมูลซื้อระบบวัดสัญญาณเชื่อม (เช่น อาร์คแรงดัน กระแสเชื่อม)อัตราการสุ่มตัวอย่างของ 1 kHz ระยะเวลาสูงสุดโดยทั่วไปจะแสดงใน Fig. 4 ทุกขั้นตอนทำเครื่องหมายไว้ใน Fig. 4 สามารถสังเกตว่า แรงดันไฟฟ้าส่วนโค้งลดลงอย่างต่อเนื่องในช่วงระยะ 1ซึ่งบ่งชี้ว่า การเพิ่มขึ้นของระดับสระเชื่อมด้านหน้าข้างบนพื้นผิวท่อ ลดลงของแรงดันไฟฟ้าอาร์คแล้ว ช้าลง และในที่สุด ถึงต่ำสุดของแรงดันไฟฟ้า จุดนี้ แรงดันไฟฟ้าอาร์คถึงระดับต่ำช่วงทั้งหมด บ่งชี้ว่า สระว่ายน้ำเชื่อมที่ด้านหน้าได้รับการยกของที่ใหญ่ที่สุด ในเวลาเดียวกัน ด้านล่างของข้อต่อท่อต้องได้รับอย่างเพียงพออ่อน ถ้ายอดปัจจุบันยังคงใช้ ปริมาณของฐานโลหะหลอมเหลวผลักดันเกินผิวล่างของท่ออาจจำเป็นมากกว่า ตามที่คาดไว้สำหรับระยะ 2 แรงดันไฟฟ้าอาร์คเริ่มเพิ่ม ซึ่งหมายความว่า พื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมเริ่มหล่นลง และเจาะร่วมสมบูรณ์เพียงพอกล่าวได้ว่า เป็นประสบความสำเร็จ สัญญาณแรงดันไฟฟ้าอาร์คในระยะเวลาสูงสุด (เว้นชั่วคมต้น) เป็นเส้นโค้งพอดี สัญญาณนี้สามารถพิจารณาตามแบบพาราโบสั่งสองลา ตามที่ระบุใน Fig. 3 จุดยอดของพาราโบลาแสดงแรงดันไฟฟ้าต่ำ ดังนั้น สามารถเสนอขั้นตอนวิธีการวัดสัญญาณแรงดันไฟฟ้าส่วนโค้งอย่างต่อเนื่อง และค้นหาจุด โดยสลับตัวจากระดับสูงสุดระดับฐานที่จุด เจาะสมบูรณ์เพียงพอสามารถผลิตได้จากตัวควบคุมผลป้อนกลับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ใน PAW รูกุญแจเป็นโลหะมากขึ้นจะละลายความลึกของรูกุญแจบางส่วนที่เพิ่มขึ้นดังกล่าวว่าความยาวส่วนโค้งและการเพิ่มแรงดันไฟฟ้าโค้ง (Ref. 24) แต่น่าเสียดายที่ใน GTAW, ความสัมพันธ์เชิงบวกดังกล่าวระหว่างแรงดันโค้งและการเจาะเชื่อมจะไม่ได้สังเกตเป็นผู้เขียนคาดเดิม การวิเคราะห์แสดงให้เห็นว่าอาร์ฟรี GTAW ไม่รุนแรงทำให้เสียโฉม
พื้นผิวสระว่ายน้ำในรูปแบบการเชื่อมช่องอย่างมีนัยสำคัญ แต่เป็นโลหะมากขึ้นจะละลายเพิ่มขึ้นของปริมาณยกระดับพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมไปยังขั้วไฟฟ้าดังกล่าวที่ความยาวส่วนโค้งส่วนโค้งและแรงดันไฟฟ้าลดลง ผู้เขียนจึงเสนอสมมติฐานเกี่ยวกับการพัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำการเชื่อมและสระว่ายน้ำบนพื้นผิวการเชื่อมดังแสดงในรูปที่ 2 GTAW บนก้นตารางร่วมกับ opening.The รากศูนย์พัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำในการเชื่อม GTAW แบ่งออกเป็นสองขั้นตอนโดยแรงดันไฟฟ้า / ความยาวส่วนโค้งขั้นต่ำที่เกิดจากการจัดตั้งของการรุกร่วมสมบูรณ์ ในขั้นที่ 1 มีปริมาณเพิ่มขึ้นจากการหลอมโลหะช่วยลด
ระยะทางจากพื้นผิวของสระว่ายน้ำที่จะเชื่อมไฟฟ้า ในขั้นที่ 2, ส่วนโค้งดันของเหลว
โลหะผ่านพื้นผิวด้านล่างและความสามารถของส่วนโค้งที่จะผลักดันการเพิ่มขึ้นในขณะที่ความกว้างของด้านล่างของสระว่ายน้ำเชื่อม increases.More เฉพาะเมื่อโลหะพื้นฐานที่มีการละลายเพิ่มปริมาณเนื่องจากความร้อน การขยายตัว การเพิ่มขึ้นของปริมาณการเพิ่มขึ้นΔvเป็นปริมาณโลหะวีละลาย increases.Before พื้นผิวด้านล่างของฐานโลหะละลายคือก่อนที่จะร่วมกันเจาะเสร็จสมบูรณ์จะถูกจัดตั้งขึ้นปริมาณการเพิ่มขึ้นΔvถูกวางไว้เป็นระดับความสูงของพื้นผิวสระว่ายน้ำดังกล่าวข้างต้นเชื่อมฐานเดิม พื้นผิวโลหะ ระดับความสูงของสระว่ายน้ำเชื่อมด้านหน้า (ปริมาตร beyondthe พื้นผิวเดิม) EFV เท่ากับΔvและเพิ่มเป็นการเพิ่มขึ้นของโลหะละลาย
และเจาะลึกเชื่อม increases.Because ของอาร์ฟรี GTAW, ความยาวส่วนโค้งส่วนโค้งและแรงดันไฟฟ้าที่คาดว่าจะ decrease.This จะแตกต่างจาก PAW รูกุญแจที่ช่องอย่างมีนัยสำคัญ
(รูกุญแจบางส่วนมี) ดังกล่าวว่าการเพิ่มขึ้นของความยาวส่วนโค้งเป็นเพิ่มความลึกของช่อง
และด้านล่างของช่องอยู่ใกล้กับด้านล่างของสระว่ายน้ำโลหะเหลว อย่างไรก็ตาม
หลังจากการรุกร่วมกันที่สมบูรณ์ที่จะจัดตั้งขึ้น, ส่วนโค้งส่วนหนึ่งของการผลักดันให้ของเหลว
โลหะเกินกว่าพื้นผิวด้านล่างเดิมของโลหะพื้นฐานในรูปแบบระดับความสูงของพื้นผิวด้านล่างเชื่อมสระว่ายน้ำ แสดงว่าปริมาณของส่วนหนึ่งของโลหะเหลวเป็น EBE นี้ เป็นผลให้ EFV = Δv - EBV ก่อนที่จะร่วมกันเจาะ comlete จะจัดตั้งขึ้น EBV = 0 ดังนั้นสมการนี้ยังถือก่อนที่จะรุกร่วมสมบูรณ์รุกร่วมสมบูรณ์ established.Before ถูก
จัดตั้งขึ้น EFV = Δv ตั้งแต่Δvเพิ่มขึ้นตามการเพิ่มขึ้นของการเจาะ EFV ยังเพิ่ม
ด้วยการเจาะ เพราะความยาวส่วนโค้งถูกกำหนดโดยประมาณเป็นค่าเฉลี่ย
ระยะเวลาจากอิเล็กโทรดกับพื้นผิวสระว่ายน้ำในภูมิภาคเชื่อมโค้งความยาวและโค้งวัด (แรงดันอาร์) ลดลงตามการเพิ่ม vfv หลังจากการรุกร่วมกันที่สมบูรณ์จะจัดตั้งขึ้น EBV> 0 เช่นที่ EFV <Δv เมื่อ d (Δv) / dt> d (EBV) / dt, EFV ยังคงเพิ่มขึ้นตามการเพิ่มขึ้นของΔv แต่ในอัตราที่ลดลง แรงดันไฟฟ้าโค้งจึงจะลดในอัตราที่ลดลง อย่างไรก็ตามในขณะที่
การเพิ่มขึ้นของการเจาะดังกล่าวที่ความกว้างของการเพิ่มขึ้นของพื้นผิวที่สระว่ายน้ำเชื่อมล่าง
d (Δv) / dt <d (EBV) / dt อาจเกิดขึ้น เป็นผลให้ EFV จะลดแทน เพราะความสามารถของส่วนโค้งที่จะผลักดันโลหะเหลวในการผลิตเพิ่มขึ้นด้วยการเจาะ EBV, EFV จะลดในอัตราที่เพิ่มขึ้นตามการเจาะ increases.This อภิปรายและการวิเคราะห์แบบไดนามิก
การพัฒนาของสระว่ายน้ำเชื่อมจะแสดงโดยใช้รูป 3. ที่สามารถมองเห็นการรุกร่วมกันที่สมบูรณ์ที่จะจัดตั้งขึ้นเป็นครั้งแรกและความยาวส่วนโค้งต่ำสุดที่จะรู้เมื่อมีการเปลี่ยนแปลงจาก d (Δv) / dt> d (EBV) / dt เพื่อ d (Δv) / dt <d (EBV) / dt เกิดขึ้น ผู้เขียนจะยืนยันว่าความยาวส่วนโค้งต่ำสุดที่มีความสำคัญมากกว่าการจัดตั้งของการเจาะที่สมบูรณ์ เพราะนี่คือ
สำหรับการประยุกต์ใช้ในทางปฏิบัติใด ๆ การจัดตำแหน่งที่สมบูรณ์แบบของศูนย์อาร์ร่วมกับการเชื่อมและสัดส่วนที่สมบูรณ์แบบของสระว่ายน้ำเชื่อมไม่ได้จริง โดยไม่ต้องมีความกว้างเพียงพอลูกปัดบนพื้นผิวด้านล่างสองสมาชิกของโลหะพื้นฐานจะไม่ได้เข้าร่วมอย่างเต็มที่ผ่านผู้เขียน interface.The ทั้งหมดของพวกเขายังจะยืนยันว่าการเจาะทำได้เมื่อถึงระยะเวลาในโค้งต่ำสุดไม่ควรจะเป็นความเป็นจริง excessive.In, d (EBV) / dt ถูกควบคุมโดยความกว้างของสระว่ายน้ำด้านล่างเชื่อมความยาวส่วนโค้ง surface.The ขั้นต่ำจึงต้องเกิดขึ้นก่อนที่จะมีความกว้างของพื้นผิวด้านล่างเชื่อมสระว่ายน้ำดังกล่าวจะกลายเป็นมากเกินไปว่าโลหะอื่น ๆ ย้ายไปที่ด้านล่าง เป็นผลให้
ความยาวส่วนโค้งต่ำสุดควรจะเป็นตัวบ่งชี้ที่เรียบง่ายและมีประสิทธิภาพสำหรับการเจาะที่สมบูรณ์เพียงพอ หากระดับของการรุกร่วมสมบูรณ์ความต้องการที่จะเพิ่มหรือลดความลาดชันของแรงดันไฟฟ้าโค้งที่สามารถ analyzed.In GTAW แรงดันอาร์ได้รับการพิจารณาสัดส่วนกับความยาวส่วนโค้งด้วยความถูกต้องบางอย่างและเป็นเส้นตรง สมมติไฟฉาย GTAW มีระยะทางที่ขัดแย้งอย่างต่อเนื่องจากพื้นผิวท่อซึ่งเป็นเรื่องธรรมดาในการปฏิบัติงานเชื่อม โดยการวัด
สัญญาณแรงดันไฟฟ้าโค้งความยาวส่วนโค้งหรือระยะทางจากขั้วไฟฟ้าทังสเตนเพื่อเชื่อม
พื้นผิวสระว่ายน้ำสามารถกำหนดได้ด้วยความถูกต้องบางอย่าง ความยาวส่วนโค้งขั้นต่ำจึงสามารถถูกตรวจพบว่าแรงดันไฟฟ้า minimum.A ชุดของการเต้นการทดลอง GTAW ถูกออกแบบมาเพื่อตรวจสอบข้อสังเกตข้างต้นวิเคราะห์และสมมติฐานในการพัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำการเชื่อม.
เชื่อมปัจจุบันได้รับการสลับไปมาระหว่างช่วงเวลาที่ฐานระดับที่ต่ำกว่า (20 ~ 40) และระยะเวลาสูงสุดระดับที่สูงขึ้น (90 ~ 140) หากต้องการตรวจสอบสระว่ายน้ำที่ดีกว่าการเชื่อมไฟฉาย GTAW ย้ายขนาดเล็กอย่างต่อเนื่อง
ในช่วงระยะทางแต่ละช่วงฐานโดยทั่วไป 1 ~ 2 มิลลิเมตรและจากนั้นในช่วงหยุด ระยะเวลาสูงสุดที่จะได้รับต่อไป penetration.Schedule 10 AISI 304 ท่อสแตนเลส 3.5 ใน OD (เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก) ถูกนำมาใช้เป็นฐานโลหะ สองชิ้นของท่อถูกชนที่ร่วมกันด้วยการเปิดศูนย์รากน้อย ชุดเบื้องต้นของพารามิเตอร์การเชื่อมที่แสดงอยู่ในตาราง 1.During ทดลองระบบเก็บข้อมูลที่วัดสัญญาณเชื่อม (เช่นแรงดันโค้งเชื่อมปัจจุบัน) ที่
อัตราการสุ่มตัวอย่างจาก 1 เฮิร์ทซ์ ระยะเวลาสูงสุดโดยทั่วไปจะแสดงในรูปที่ 4. ทุกขั้นตอนมีการทำเครื่องหมายในรูป 4. สามารถสังเกตได้ว่าแรงดันโค้งจะลดลงอย่างต่อเนื่องในระหว่างขั้นตอนที่ 1
ซึ่งแสดงให้เห็นเพิ่มขึ้นในการเชื่อมด้านหน้าสระว่ายน้ำระดับความสูงเหนือท่อลดแรงดันไฟฟ้าใน surface.The โค้งแล้วช้าลงและในที่สุดก็มาถึงขั้นต่ำแรงดันไฟฟ้า ณ จุดนี้แรงดันโค้งถึงระดับต่ำสุดในช่วงระยะเวลาสูงสุดทั้งหมด มันแสดงให้เห็นว่าสระว่ายน้ำเชื่อมด้านหน้าได้ประสบความสำเร็จที่ใหญ่ที่สุด elevation.At เวลาเดียวกันด้านล่างของ
ท่อร่วมต้องได้รับการละลายอย่างเพียงพอ หากปัจจุบันสูงสุดยังคงถูกนำมาใช้ปริมาณของโลหะหลอมเหลวผลักเกินกว่าพื้นผิวด้านล่างของท่ออาจจะกลายเป็นมากเกินความจำเป็น เป็นที่คาดหวังสำหรับขั้นที่ 2 แรงดันไฟฟ้าโค้งเริ่มที่จะเพิ่มขึ้นซึ่งหมายถึงพื้นผิวสระว่ายน้ำเชื่อมเริ่มที่จะลดลงและเพียงพอรุกร่วมสมบูรณ์กล่าวจะ
ประสบความสำเร็จ สัญญาณแรงดันไฟฟ้าโค้งในระยะเวลาสูงสุด (ยกเว้นเข็มที่คมชัดที่จุดเริ่มต้น) เป็นเส้นโค้งพอดี สัญญาณนี้จะได้รับการพิจารณาให้เป็นไปตามรูปโค้งลำดับที่สองตามที่ระบุไว้ในรูป 3. จุดสุดยอดของพาราโบลาบ่งชี้แรงดันไฟฟ้า minimum.Therefore, ขั้นตอนวิธีการที่สามารถนำเสนออย่างต่อเนื่องในการวัดสัญญาณแรงดันไฟฟ้าโค้งและหาจุดสุดยอด โดย
การเปลี่ยนปัจจุบันจากระดับสูงสุดในระดับฐานที่จุดสุดยอดเจาะสมบูรณ์เพียงพอที่สามารถผลิตได้เป็นผลมาจากการควบคุมความคิดเห็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ในอุ้งเท้ารูกุญแจ เป็นโลหะจะละลาย ความลึกของรูกุญแจเพิ่มบางส่วนเช่นที่โค้งยาวและโค้งเพิ่มแรงดัน ( 24 ) ) แต่น่าเสียดายที่ในกระบวนการ เช่น ความสัมพันธ์ระหว่างแรงดันและเจาะเชื่อมอาร์คไม่พบผู้เขียนเดิมที่คาดไว้ การวิเคราะห์แสดงให้เห็นว่าอาร์ฟรีในกระบวนการไม่เบี้ยว
อย่างรุนแรงสระว่าเชื่อมพื้นผิวแบบโพรงที่สําคัญ แทนที่จะเป็นโลหะละลายเพิ่มปริมาณชิ้นส่วนเชื่อมต่อขั้วไฟฟ้าระพื้นผิวที่โค้งยาวและโค้งแรงดันจะลดลง ผู้เขียนจึงขอเสนอสมมติฐานเกี่ยวกับการพัฒนาแบบไดนามิกของสระว่ายน้ำและสระเชื่อมเชื่อมพื้นผิวเป็นภาพประกอบในฟิค2 สำหรับกระบวนการที่ร่วมก้นตาราง เปิดด้วยรากศูนย์ พลวัตการพัฒนาเชื่อมสระในกระบวนการแบ่งเป็นสองขั้นตอน โดยแรงดันไฟฟ้า / โค้งความยาวต่ำสุดที่เกิดจากการจัดตั้งของการเจาะร่วมกันที่สมบูรณ์ ในช่วง 1 , เพิ่มปริมาณ เนื่องจากการหลอมโลหะลด
ระยะห่างจากสระว่าเชื่อมพื้นผิวขั้วไฟฟ้า . ในขั้นตอนที่ 2 โค้งดันของเหลว
โลหะผ่านพื้นผิวด้านล่าง และความสามารถของอาร์คดันเพิ่มความกว้างด้านล่างของเชื่อม พูลเพิ่ม มากขึ้นโดยเฉพาะเมื่อฐานโลหะที่ละลาย , ปริมาณที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากการขยายตัวทางความร้อน การเพิ่มขึ้นของปริมาณΔ V เพิ่มขึ้นตามปริมาณโลหะละลาย V เพิ่ม ก่อนที่พื้นผิวด้านล่างของฐานโลหะละลาย คือก่อนการเจาะร่วมกันที่สมบูรณ์ขึ้น เพิ่มปริมาณΔ V อยู่ที่ระดับความสูงของพื้นผิวเชื่อมน้ําเหนือผิวโลหะฐานเดิม ที่ระดับความสูงของน้ําเชื่อมหน้า ( ผิวเดิมปริมาณ beyondthe ) efv เท่ากับΔ V จึงเพิ่มเป็นโลหะหลอมเหลวและความลึกของการสอดใส่เพิ่ม
เชื่อมเพิ่มขึ้น เนื่องจากในกระบวนการอาร์ฟรี ,โค้งยาวและโค้ง แรงดันไฟฟ้าที่คาดว่าจะลดลง ซึ่งแตกต่างจากอุ้งเท้า Keyhole ที่โพรง
อย่างมีนัยสำคัญ ( Keyhole บางส่วนอยู่ ) เช่น อาร์คความยาวเพิ่มขึ้นเป็นโพรงลึกเพิ่ม
และด้านล่างของโพรง ใกล้กับด้านล่างของโลหะเหลวสระ อย่างไรก็ตาม หลังจากเจาะเสร็จ
ร่วมก่อตั้ง อาร์คดันส่วนของเหลว
โลหะกว่าเดิมผิวด้านล่างของฐานโลหะแบบฟอร์มด้านล่างเชื่อมระระดับความสูงของพื้นผิว แสดงถึงปริมาณของส่วนนี้ของโลหะเหลวเป็น ebe . ผล efv = Δวี–อีบีวี . ก่อนการเจาะ comlete ร่วมก่อตั้ง อีบีวี = 0 ดังนั้น สมการนี้ยังถือก่อนการเจาะร่วมกันที่สมบูรณ์ก่อนที่จะได้สมบูรณ์ขึ้น ร่วม
ก่อตั้งefv = Δ V ตั้งแต่Δ V เพิ่มตามการเพิ่มการเจาะ , efv ยังเพิ่ม
กับการเจาะ เพราะโค้งความยาวกำหนดประมาณ ความยาวเฉลี่ย
จากขั้วต่อเชื่อมระพื้นผิวในอาร์คภูมิภาคอาร์ค ( ARC ) ความยาวและวัดแรงดัน ) ลดลง เมื่อเพิ่ม vfv . หลังจากเจาะเสร็จร่วมก่อตั้ง อีบีวี > 0 < Δเช่นที่ efv Vเมื่อ D ( Δ v ) / dt > D ( อีบีวี ) / เปลี่ยน efv ยังคงเพิ่มขึ้นเป็นΔปริมาตรเพิ่มขึ้น แต่ในอัตราที่ลดลง อาร์คแรงดันจึงลดในอัตราที่ลดลง อย่างไรก็ตาม การเจาะเพิ่ม
เช่น ความกว้างของก้นเชื่อมพูลเพิ่มพื้นผิว ,
d ( Δ v ) D ( อีบีวี ) < / DT / DT อาจจะเกิดขึ้นได้ ผล efv จะลดแทนเพราะความสามารถของอาร์คดันโลหะเหลวที่ผลิตเพิ่มขึ้นอีบีวีด้วยการเจาะ , efv จะลดในอัตราที่เจาะเพิ่ม ซึ่งการอภิปรายและการวิเคราะห์ของการพัฒนาแบบไดนามิก
ของเชื่อมสระภาพประกอบ โดยใช้รูปที่ 3 ที่สามารถเห็นได้ได้ร่วมก่อตั้งขึ้นครั้งแรกที่สมบูรณ์และความยาวโค้งต่ำสุดคือว่า ถ้าเปลี่ยนจาก D ( Δ v ) / dt > D ( อีบีวี ) / dt D ( Δ v ) D ( อีบีวี < / DT / dt ) เกิดขึ้น ผู้เขียนเห็นว่าความยาวโค้งต่ำสุดเป็นสำคัญมากกว่าการรุกที่สมบูรณ์ ที่เป็นเช่นนี้เพราะ
สำหรับโปรแกรมใด ๆในทางปฏิบัติความสมบูรณ์แบบของ ARC ศูนย์กับเชื่อมข้อต่อและสมมาตรที่สมบูรณ์แบบของเชื่อมสระจะไม่สมจริง โดยปราศจากลูกปัดความกว้างบนพื้นผิวด้านล่าง สองสมาชิกของฐานโลหะจะไม่เต็มเข้าผ่านอินเตอร์เฟซของพวกเขาทั้งหมด ผู้เขียนก็ยังยืนยันว่าได้บรรลุ เมื่อถึงโค้งความยาวขั้นต่ำไม่ควรมากเกินไป ในความเป็นจริงD ( อีบีวี ) / DT จะถูกควบคุม โดยความกว้างของก้นสระเชื่อมพื้นผิว ความยาวโค้งต่ำสุดดังนั้นจึงต้องเกิดขึ้นก่อน ความกว้างของก้นสระเชื่อมพื้นผิวกลายเป็นมากเกินไปเช่นว่าโลหะเลื่อนไปด้านล่าง เป็นผลให้ ,
โค้งความยาวขั้นต่ำควรจะเป็นตัวบ่งชี้ที่เรียบง่าย แต่มีประสิทธิภาพเพียงพอที่สมบูรณ์สำหรับการเจาะถ้าระดับของการเจาะร่วมกันที่สมบูรณ์ ต้องเพิ่มหรือลดความลาดชันของอาร์คแรงดันสามารถวิเคราะห์ ในกระบวนการ , อาร์คแรงดันสามารถถือว่าเป็นสัดส่วนกับความยาวโค้งกับความถูกต้องแน่นอน และเป็นเส้นตรง . ถือว่ากระบวนการคบเพลิงมีคงปลีกตัวห่างจากผิวท่อ ซึ่งพบบ่อยในการปฏิบัติงานเชื่อม โดยวัดแรงดันสัญญาณ
Arc , Arc , ความยาวหรือระยะห่างจากลวดทังสเตนเพื่อเชื่อม
พูลผิวสามารถตัดสินความถูกต้องแน่นอน อาร์คความยาวขั้นต่ำจึงสามารถตรวจพบโดยแรงดันขั้นต่ำ ชุดเต้นกระบวนการทดลองถูกออกแบบมาเพื่อตรวจสอบสภาพข้างต้น การวิเคราะห์ข้อมูล และสมมุติฐานในการพัฒนาแบบไดนามิกของ
เชื่อมสระการเชื่อมระหว่างระดับฐานล่าง ปัจจุบันได้เปลี่ยนระยะเวลา 20 ~ 40 ) และระดับที่สูงขึ้นระยะเวลาสูงสุด ( 90 ~ 140 ) เพื่อให้ตรวจสอบรอยเชื่อม กระบวนการเคลื่อนย้าย สระว่ายน้ำ ไฟฉายขนาดเล็ก
ระยะห่างระหว่างแต่ละคงที่ฐานโดยทั่วไป 1 ~ 2 มิลลิเมตร แล้วหยุดในช่วงระยะเวลาสูงสุดต่อไป ที่จะได้รับการเจาะ ตาราง 10 AISI 304 ท่อเหล็กสแตนเลสกับ 3.5-in .OD ( เส้นผ่านศูนย์กลาง ) ถูกใช้เป็นโลหะพื้นฐาน สองชิ้นของท่อก้นที่ร่วมกันกับศูนย์ในการราก การตั้งค่าเบื้องต้นของพารามิเตอร์การเชื่อมจะถูกแสดงในตารางที่ 1 . ในการทดลองระบบการแสวงหาข้อมูลวัดเชื่อมสัญญาณ ( เช่น อาร์ค แรงดันกระแสไฟเชื่อม )
ตัวอย่างอัตรา 1 กิโลเฮิรตซ์ ระยะเวลาสูงสุดโดยทั่วไปจะแสดงในรูปที่ 4 ขั้นตอนทั้งหมดจะปรากฏเป็นรูปที่ 4จะสามารถสังเกตได้ว่าแรงดันลดลงอย่างต่อเนื่องในช่วงโค้งช่วง 1 ,
ซึ่งแสดงให้เห็นเพิ่มขึ้นในการเชื่อมด้านหน้าสระสูงเหนือพื้นผิวท่อ ลดแรงดันในอาร์คก็ช้าลง และในที่สุดก็ถึงแรงดันต่ำสุด ณจุดนี้ อาร์คแรงดันถึงระดับต่ำสุดในช่วงระยะเวลาสูงสุดทั้งหมดมันบ่งบอกว่าเชื่อมหน้าสระมีความใหญ่ที่สุดของมันสูง ในเวลาเดียวกัน ด้านล่างของ
ท่อร่วมต้องมีอย่างเพียงพอ ละลาย ถ้าสูงสุดในปัจจุบันยังคงใช้ , ปริมาณฐานโลหะหล่อผลักนอกเหนือพื้นผิวด้านล่างของท่ออาจจะมากขึ้นกว่าที่จำเป็น อย่างที่คาดไว้สำหรับเวที 2 , อาร์คแรงดันจะเพิ่มขึ้นซึ่งหมายถึงการเชื่อมพูลผิวเริ่มหล่นลง และพอเสร็จร่วมเจาะว่าเป็น
ลุ้นรับ อาร์คแรงดันสัญญาณในช่วงนี้ ( ยกเว้นเข็มแหลมคมที่จุดเริ่มต้น ) เป็นทางโค้งพอดี สัญญาณนี้สามารถพิจารณาตามรูปแบบลำดับที่สอง ตามที่ระบุไว้ในรูปที่ 3 ยอดของพาราโบลา หมายถึงแรงดันน้อยที่สุด ดังนั้นอัลกอริทึมสามารถเสนออย่างต่อเนื่องเพื่อวัดแรงดันอาร์กสัญญาณและหาจุดสุดยอด โดย
เปลี่ยนปัจจุบันจากระดับ สูงสุด ถึงระดับฐานที่ ยอด มีการเจาะที่สมบูรณ์สามารถผลิตเป็นผลจากการตอบรับที่ควบคุม