A structural mechanics analysis of

A structural mechanics analysis of this occurrence follows.
The forces that explain this effect are illustrated
in Figure 3.63. With the selected mean wave period Tz of
7.5 s and elevation Hs of 5.5 m, assume a wave length of
88 m and a boom that is positioned on top of the wave
crests. The top of the wave crests is shown as supports.
The boom should then be able to deflect at mid-section,
which is 5.5 m lower in order to be able to follow the
shape of the wave.
Due to the tension force Ft, the deflection is restricted to
a certain extent; this is reached when the moment around
the mid-point is zero due to combining Ft and qG only. It is
required that the possible deflection is greater than the
wave height.
Because the wave height (Hs = 5.5 m), wave length (l =
88 m), and the weight (qG= ~10 kN/m) of the boom are
known, the theoretical limit tension force in the boom at
which this deflection is still possible can be estimated
with the formula above.
Some assumptions that should be taken note of:
- Under the given length and forces, the moments are
large with respect to the bending stiffness of the boom
such that it behaves like a rope, having no bending
stiffness.
- The boom floats on top of the wave crests and
therefore the middle deflection needs to be equal to
the full wave height.
When the boom floats at wave trough level instead of
wave crest level, the boom section between the troughs
deflects upwards due to buoyancy force. This buoyancy
force is assumed similar to the gravitational force qG and
will thus come to the same result with the used formula.
When looking back at Figure 3.60 (3.5.4.2), this theoretical
limit tension force Ft of 1.8*103 kN can be linked to a
boom length with the formula given in this figure for the
Dyneema boom.
In which x is the boom length in m and Ft the limit tension
force in kN. Solving for x:
Before the modeled tension, the force in the boom becomes
so large that it is not able to follow these waves
anymore. For the steel boom this point is at:
It should be noted that the links between the steel sections
of this boom are as flexible as the neoprene boom,
and they are the main reason the steel boom has a relatively
low force in it.
The correlation of the three-hour return value of the sea
surface clearance and boom length for a Dyneema tensioned
boom is shown in Figure 3.64.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การวิเคราะห์โครงสร้างกลไกของการเกิดนี้ต่อไปนี้กองกำลังที่อธิบายนี้จะแสดงในรูปที่ 3.63 มีความหมายเลือกคลื่น Tz ระยะเวลาของs และยกระดับ Hs 5.5 เมตร 7.5 สมมติความยาวคลื่น88 m และบูมที่อยู่ในตำแหน่งบนคลื่นcrests ด้านบนของ crests คลื่นจะแสดงเป็นสนับสนุนบูมแล้วควรจะปัดออกที่ส่วนกลางซึ่งเป็น 5.5 เมตรที่ต่ำกว่าเพื่อให้สามารถติดตามการรูปร่างของคลื่นเนื่องจากความตึงเครียดให้ฟุต โก่งที่ถูกจำกัดในบางกรณี นี้ถึงเมื่อขณะรอบจุดกลางเป็นศูนย์เนื่องจากฟุตและศาลาแดงเพลเท่านั้น มันเป็นจำเป็นไม่เป็นไปได้มากกว่าการความสูงของคลื่นเนื่องจากความสูงของคลื่น (Hs = 5.5 เมตร), ความยาวคลื่น (l =88 m), และน้ำหนัก (ศาลาแดงเพล = ~ 10 kN/m) ของบูมทฤษฎีจำกัดความตึงเครียดในบูมที่ ที่รู้จักกันซึ่งโก่งนี้เป็นไปได้ความด้วยสูตรข้างต้นบางสมมติฐานที่ควรดำเนินการหมายเหตุของ:-กำหนดความยาวและแรง ช่วงเวลามีขนาดใหญ่ตามความแข็งดัดของบูมที่ทำงานเช่นเชือก มีไม่ดัดความแข็งบูมลอยเหนือ crests คลื่น และดังนั้นจึง ต้องมีเท่ากับโก่งตรงกลางความสูงของคลื่นเต็มเมื่อความเจริญลอยระดับรางคลื่นแทนเวฟเครสท์ระดับ ส่วนบูมระหว่างต่ำสุดdeflects ขึ้นไปเนื่องจากแรงลอยตัว ลอยตัวนี้แรงจะสันนิษฐานคล้ายกับศาลาแดงเพลแรงความโน้มถ่วง และจึงจะมาพร้อมกับผลเดียวกันกับสูตรที่ใช้เมื่อมองย้อนกลับไปที่รูปที่ 3.60 (3.5.4.2), ทฤษฎีนี้ตึงเครียดจำกัดบังคับฟุต 1.8 * 103 kN สามารถเชื่อมโยงการบูมยาวกับสูตรที่กำหนดในรูปนี้สำหรับการDyneema เจริญการใน x ที่มีความยาวบูมเมตรและฟุตแรงจำกัดบังคับใน kN แก้ x:ก่อนที่ความตึงเครียดที่สร้างแบบจำลอง แรงในบูมกลายเป็นขนาดใหญ่เพื่อว่า จะไม่สามารถติดตามคลื่นเหล่านี้อีกต่อไป บูมเหล็ก จุดนี้อยู่ที่:ควรสังเกตที่เชื่อมโยงระหว่างส่วนเหล็กของบูมจะยืดหยุ่นเป็นบูมเทียมและเป็นเหตุผลหลักที่มีบูมเหล็กค่อนข้างแรงต่ำในความสัมพันธ์ของค่าตอบแทนสามชั่วโมงของทะเลความยาวบูมและพิธีการสำหรับ Dyneema ที่ดึงมาจากพื้นผิวบูมจะแสดงในรูปที่ 3.64

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การวิเคราะห์โครงสร้างกลไกของการเกิดขึ้นนี้ต่อไป.
กองกำลังที่อธิบายถึงผลกระทบนี้จะแสดงในรูปที่ 3.63
ด้วยการเลือกหมายถึงระยะเวลาที่คลื่น Tz ของ
7.5 และสูง Hs 5.5 เมตรถือว่ามีความยาวของคลื่น
88
เมตรและบูมที่อยู่ในตำแหน่งด้านบนของคลื่นยอด ด้านบนของยอดคลื่นที่มีการแสดงให้เห็นว่าการสนับสนุน.
บูมแล้วควรจะสามารถที่จะเบนเข็มที่กลางส่วน,
ซึ่งเป็น 5.5
เมตรต่ำในการสั่งซื้อเพื่อให้สามารถทำตามรูปร่างของคลื่น.
เนื่องจากแรงตึงเครียด Ft ที่ โก่งจะมีการ จำกัด
ระดับหนึ่ง; นี้จะมาถึงเมื่อสักครู่รอบจุดกลางเป็นศูนย์เนื่องจากการรวม Ft และ QG เท่านั้น มันเป็นเรื่องที่ต้องมีการแอ่นตัวที่เป็นไปได้มากกว่าความสูงของคลื่น. เพราะความสูงของคลื่น (Hs = 5.5 เมตร) ความยาวของคลื่น (L = 88 เมตร) และน้ำหนัก (QG = ~ 10 กิโลนิวตัน / เมตร) ของบูมเป็นรู้จักขีด จำกัด แรงตึงเครียดทฤษฎีในยุคเบบี้บูมที่ซึ่งโก่งนี้ยังคงเป็นไปได้ที่จะถูกประเมินด้วยสูตรข้างต้น. สมมติฐานบางอย่างที่ควรจะได้รับทราบจาก: - ภายใต้ระยะเวลาที่กำหนดและกองกำลังในช่วงเวลาที่มีขนาดใหญ่ที่มีความเคารพต่อตึงดัดของบูมดังกล่าวว่าพฤติกรรมเช่นเชือกไม่มีดัดตึง. - บูมลอยอยู่ด้านบนของยอดคลื่นและดังนั้นจึงโก่งกลางจะต้องเท่ากับความสูงของคลื่นเต็ม. เมื่อบูมลอยที่รางคลื่น ระดับแทนคลื่นระดับยอดส่วนบูมระหว่างรางdeflects ขึ้นอันเนื่องมาจากแรงลอยตัว ทุ่นลอยน้ำนี้มีผลบังคับใช้จะสันนิษฐานคล้ายกับ QG แรงโน้มถ่วงและจึงจะมาถึงผลเดียวกันกับสูตรที่ใช้. เมื่อมองย้อนกลับไปในรูปที่ 3.60 (3.5.4.2) ทฤษฎีนี้การจำกัด แรงตึงเครียด Ft 1.8 * 103 กิโลนิวตันสามารถเชื่อมโยง ที่จะมีความยาวบูมสูตรที่ให้ไว้ในรูปนี้สำหรับบูมDyneema. ซึ่งใน x คือความยาวบูมใน m Ft ความตึงเครียดและวงเงินที่ใช้บังคับอยู่ในกิโลนิวตัน สำหรับการแก้ x: ก่อนที่ความตึงเครียดแบบจำลองแรงในยุคเบบี้บูมจะกลายเป็นขนาดใหญ่เพื่อที่มันจะไม่สามารถที่จะปฏิบัติตามคลื่นเหล่านี้อีกต่อไป สำหรับบูมเหล็กจุดนี้เป็นที่มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าการเชื่อมโยงระหว่างส่วนเหล็กของบูมนี้เป็นความยืดหยุ่นเป็นบูมเทียม, และพวกเขาจะเป็นเหตุผลหลักที่บูมเหล็กมีค่อนข้างแรงต่ำในนั้น. ความสัมพันธ์ ของค่าตอบแทนสามชั่วโมงของทะเลกวาดล้างพื้นผิวและระยะเวลาในบูมสำหรับDyneema แรงบูมแสดงในรูปที่3.64