where nCO and nH2 are the molar flo

where nCO and nH2 are the molar flows of carbon monoxide and
hydrogen, respectively, which when multiplied by the lower
heating value of hydrogen (DHH2 ) is the energy in the outlet stream
(assuming all the carbon monoxide is converted to carbon dioxide
in aWGS reactor). The outlet energy is divided by the input energy
(nfuel is the molar flow of the fuel multiplied by the lower heating
value of the fuel, DHfuel, plus electric power for the plasma
generation, Pelec) to find the efficiency. Of the cases investigated, a
gliding arc non-thermal plasma appeared to be the most efficient
(Table 3).
2.5. Aqueous phase reforming
Aqueous phase reforming (APR) is under development to
process oxygenated hydrocarbons or carbohydrates to produce
hydrogen [2,68,82–97]. These reactors often operate at pressures
up to 25–30 MPa and temperatures ranging from 220 to 270 8C.
The reforming reactions are rather complex (see the reaction
pathways for hydrogen production from oxygenated hydrocarbons
in Fig. 4a), but can be summarized to follow the reaction pathways
in Eq. (1) for reforming followed by Eq. (10) for the WGS [86]. Most
research to date has been focused on supported Group VIII
catalysts, with Pt-containing catalysts having the highest activity.
Even though they have lower activity, nickel based catalysts have
been evaluated due to nickel’s low cost [86]. The advantages of APR
reactors include elimination of the need to vaporize water and
feedstock which eliminates a system component and also enables
fuels that cannot be vaporized such as glucose to be processed
without first degrading them. APR occurs at low temperatures
which favors WGS to increase the hydrogen yield while suppressing
CO. Thus the reforming and WGS occur in a single step
eliminating multiple reactors (Fig. 4b) [2]. The advocates of this
technology claim that this technology is more amiable to
efficiently and selectively converting biomass feedstocks to
hydrogen. Aqueous feed concentrations of 10–60% were reported
for glucose and glycols [98,99]. Catalyst selection is important to
avoid methanation, which is thermodynamically favorable, along
with Fischer Tropsch products such as propane, butane, and
hexane [2,88,89]. Rozmiarek [99] reported an aqueous phase

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

nCO และ nH2 ขั้นตอนการสบของคาร์บอนมอนอกไซด์ และ
ไฮโดรเจน ตามลำดับ ซึ่งเมื่อคูณ ด้วยล่าง
ไฮโดรเจน (DHH2) ค่าความร้อนเป็นพลังงานในกระแสร้าน
(สมมติว่าคาร์บอนมอนอกไซด์ถูกแปลงเป็นก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์
ในเครื่องปฏิกรณ์ aWGS) พลังงานร้านหารพลังงานอินพุท
(nfuel มีขั้นตอนการสบของเชื้อด้วยความร้อนต่ำ
ค่าน้ำมันเชื้อเพลิง DHfuel และพลังงานไฟฟ้าสำหรับสม่า
รุ่น Pelec) เพื่อหาประสิทธิภาพการ กรณีที่ตรวจสอบ การ
gliding พลาสมาอาร์คไม่ร้อนดูเหมือนจะ เป็นมีประสิทธิภาพสูงสุด
(Table 3).
2.5 อควีระยะฟื้นฟู
อควีระยะฟื้นฟู (APR) อยู่ภายใต้การพัฒนา
oxygenated ไฮโดรคาร์บอนหรือคาร์โบไฮเดรตผลิต
ไฮโดรเจน [2,68,82-97] เตาปฏิกรณ์เหล่านี้มักจะทำงานที่ความดัน
ถึง 25-30 แรงและอุณหภูมิตั้งแต่ 220 270 8C.
ปฏิกิริยาปฏิรูปค่อนข้างซับซ้อน (ดูปฏิกิริยา
หลักสำหรับการผลิตไฮโดรเจนจากสารไฮโดรคาร์บอน oxygenated
ใน Fig. 4a), แต่สามารถสรุปตามหลักปฏิกิริยา
ใน Eq. (1) การปฏิรูปตาม Eq. (10) สำหรับ WGS [86] สุด
วิจัยวันที่มีการมุ่งกลุ่มสนับสนุน VIII
สิ่งที่ส่งเสริม กับ Pt ที่ประกอบด้วยสิ่งที่ส่งเสริมมีการสูงกิจกรรม.
แม้ว่าพวกเขามีกิจกรรมด้านล่าง นิกเกิลตามสิ่งที่ส่งเสริมมี
การประเมินเนื่องจากต้นทุนต่ำของนิกเกิล [86] ข้อดีของ APR
เตาปฏิกรณ์รวมกำจัดต้อง vaporize น้ำ และ
วัตถุดิบที่เอาคอมโพเนนต์ระบบ และยัง ช่วยให้
เชื้อเพลิงที่ไม่ระเหยเช่นกลูโคสที่จะประมวลผล
โดยแรกลดให้ APR เกิดขึ้นที่อุณหภูมิต่ำ
หอมที่ WGS ไฮโดรเจนที่เพิ่มผลผลิตในขณะที่เมื่อ
CO ดังนั้น การปฏิรูป และ WGS เกิดขึ้นในขั้นตอนเดียว
ตัดเตาปฏิกรณ์หลาย (Fig. 4b) [2] สนับสนุนนี้
เทคโนโลยีอ้างว่า เทคโนโลยีนี้น่าขึ้นไป
มีประสิทธิภาพ และเลือกแปลงวมวลชีวมวลเพื่อ
ไฮโดรเจน มีรายงานความเข้มข้นอาหารอควี 10 – 60%
กลูโคสและ glycols [98,99] เลือกเศษจะต้อง
หลีกเลี่ยง methanation ซึ่งเป็นอัน thermodynamically ตาม
ผลิตภัณฑ์ Tropsch ตื่นเช่นแก๊ส นำ และ
โพลี [2,88,89] Rozmiarek [99] รายงานเป็นระยะอควี

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ที่ NCO และ NH2 เป็นกระแสโมลของก๊าซคาร์บอนและ
ไฮโดรเจนตามลำดับซึ่งเมื่อคูณด้วยที่ต่ำกว่า
ค่าความร้อนของก๊าซไฮโดรเจน (DHH2) เป็นพลังงานในกระแสเต้าเสียบ
(สมมติว่าทุกคาร์บอนมอนอกไซด์จะถูกแปลงเป็นก๊าซคาร์บอนไดออกไซด์
ในเครื่องปฏิกรณ์ AWGs ) พลังงานเต้าเสียบโดยแบ่งเป็นพลังงานป้อนข้อมูล
(nfuel เป็นกระแสโมลของน้ำมันเชื้อเพลิงคูณด้วยความร้อนที่ต่ำกว่า
มูลค่าของน้ำมันเชื้อเพลิง DHfuel บวกพลังงานไฟฟ้าสำหรับพลาสม่า
รุ่น Pelec) เพื่อหาประสิทธิภาพ กรณีการตรวจสอบ
พลาสม่าร่อนไม่ใช่ความร้อนโค้งที่ดูเหมือนจะเป็นที่มีประสิทธิภาพมากที่สุด
(ตารางที่ 3)
2.5 เฟสน้ำปฏิรูป
เฟสน้ำปฏิรูป (เมษายน) อยู่ภายใต้การพัฒนาที่จะ
ดำเนินการไฮโดรคาร์บอนออกซิเจนหรือคาร์โบไฮเดรตในการผลิต
ไฮโดรเจน [2,68,82-97] เครื่องปฏิกรณ์เหล่านี้มักจะทำงานที่แรงกดดัน
ได้ถึง 25-30 MPa และอุณหภูมิตั้งแต่ 220-270 8C
ปฏิกิริยาการปฏิรูปที่ค่อนข้างซับซ้อน (ดูปฏิกิริยา
ทางเดินสำหรับการผลิตไฮโดรเจนจากสารไฮโดรคาร์บอนออกซิเจน
ในรูป 4A.) แต่สามารถสรุปได้ในการปฏิบัติตาม ทางเดินปฏิกิริยา
ในสมการ (1) สำหรับการปฏิรูปตามด้วยสมการ (10) สำหรับ WGS [86] ส่วนใหญ่
การวิจัยเพื่อวันที่ได้รับการมุ่งเน้นไปที่การสนับสนุนกลุ่ม VIII
ตัวเร่งปฏิกิริยาที่มี Pt ที่มีตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีกิจกรรมมากที่สุด
ถึงแม้ว่าพวกเขาจะมีกิจกรรมที่ต่ำกว่าตัวเร่งปฏิกิริยาที่ใช้นิกเกิลได้
รับการประเมินจากค่าใช้จ่ายต่ำของนิกเกิล [86] ข้อได้เปรียบของเมษายน
ปฏิกรณ์รวมถึงการกำจัดความจำเป็นที่จะกลายเป็นไอน้ำและ
วัตถุดิบซึ่งช่วยขจัดส่วนประกอบของระบบและยังช่วยให้
เชื้อเพลิงที่ไม่สามารถระเหยเช่นกลูโคสที่ต้องดำเนินการ
โดยไม่ได้ย่อยสลายพวกเขา เมษายนเกิดขึ้นที่อุณหภูมิต่ำ
ซึ่งช่วย WGS เพื่อเพิ่มผลผลิตไฮโดรเจนในขณะที่การปราบปรามการ
CO ดังนั้นการปฏิรูปและ WGS เกิดขึ้นในขั้นตอนเดียว
กำจัดเครื่องปฏิกรณ์หลาย ๆ (รูปที่. 4b) [2] สนับสนุนของ
เทคโนโลยีอ้างว่าเทคโนโลยีนี้น่ารักมากขึ้นในการ
ได้อย่างมีประสิทธิภาพและการคัดเลือกแปลงวัตถุดิบชีวมวลที่จะ
ไฮโดรเจน ความเข้มข้นของอาหารสัตว์น้ำของ 10-60% ได้รับรายงาน
สำหรับกลูโคสและไกลคอล [98,99] เลือกตัวเร่งปฏิกิริยาเป็นสิ่งสำคัญที่จะ
หลีกเลี่ยงการ methanation ซึ่งเป็นที่ดีต่อความร้อนพร้อม
กับผลิตภัณฑ์ฟิชเชอร์ Tropsch เช่นโพรเพนบิวเทนและ
เฮกเซน [2,88,89] Rozmiarek [99] รายงานเฟสน้ำ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

และเป็นกระแสที่ NCO nh2 โมลของก๊าซคาร์บอนมอนอกไซด์และ
ไฮโดรเจน ตามลำดับ ซึ่งเมื่อคูณด้วยลด
ค่าความร้อนของไฮโดรเจน ( dhh2 ) เป็นพลังงานในเต้าเสียบกระแส
( สมมติคาร์บอนมอนอกไซด์จะถูกแปลงเป็นคาร์บอนไดออกไซด์ในเครื่องปฏิกรณ์ awgs
) เต้าเสียบพลังงานหารด้วยค่าพลังงาน
( nfuel เป็นฟันกราม การไหลของเชื้อเพลิง โดยลดความร้อน
คูณค่าเชื้อเพลิง dhfuel บวกไฟฟ้าสำหรับพลาสมา
รุ่น pelec ) เพื่อหาประสิทธิภาพ กรณีสอบสวน , อาร์คพลาสมาความร้อน
ร่อนไม่ปรากฏจะมีประสิทธิภาพมากที่สุด

( ตารางที่ 3 ) 2.5 เฟสน้ำปฏิรูป
ขั้นตอนการปฏิรูปสารละลาย ( เม.ย. ) อยู่ภายใต้การพัฒนาเพื่อ
กระบวนการออกซิเจนไฮโดรคาร์บอนหรือคาร์โบไฮเดรตเพื่อผลิตไฮโดรเจน 2,68,82 )
[ 97 ]เครื่องปฏิกรณ์เหล่านี้มักจะใช้งานที่แรงดัน
ถึง 25 – 30 เมกะปาสคาล อุณหภูมิตั้งแต่ 220 ถึง 270 8C .
ปฏิรูปปฏิกิริยาที่ค่อนข้างซับซ้อน ( ดูแนวทางสำหรับการผลิตไฮโดรเจนจากปฏิกิริยา

ในรูปของไฮโดรคาร์บอนออกซิเจน 4A ) แต่สามารถสรุปได้ตามการเปลี่ยนแปลงในอีคิว
( 1 ) สำหรับการปฏิรูป ตามด้วยอีคิว ( 10 ) สำหรับ wgs [ 86 ]
ที่สุดการวิจัยในปัจจุบันมุ่งเน้นไปที่การสนับสนุนตัวเร่งปฏิกิริยา 8
1 , PT ที่มีตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีกิจกรรมสูงสุด
ถึงแม้ว่าพวกเขาจะมีกิจกรรมลดลง ตัวเร่งปฏิกิริยานิกเกิลโดยมี
รับการประเมินเนื่องจากนิกเกิลต่ำต้นทุน [ 86 ] ข้อดีของเครื่องปฏิกรณ์การขจัดเพื่อรวม
ต้องไอน้ำและวัตถุดิบซึ่งขจัดระบบ

และยังช่วยให้ส่วนประกอบเชื้อเพลิงที่ไม่สามารถระเหย เช่น กลูโคสจะถูกประมวลผล
โดยไม่ย่อยสลายพวกเขา เม.ย. เกิดขึ้นที่อุณหภูมิต่ำ
ที่โปรดปราน wgs เพิ่มไฮโดรเจนผลผลิตในขณะที่ปราบปราม
. ดังนั้น การปฏิรูป และ wgs เกิดขึ้นในขั้นตอนเดียว
ขจัดเครื่องปฏิกรณ์หลาย ( ภาพ 4B ) [ 2 ] ที่สนับสนุนเทคโนโลยีนี้
อ้างว่าเทคโนโลยีนี้คือ เพิ่มเติมนะคะ

มีประสิทธิภาพการแปลงชีวมวลและเลือกวัตถุดิบ

ไฮโดรเจน ความเข้มข้นของสารละลายป้อน 10 – 60 % มีรายงาน
กลูโคสและไกลคอล [ 98,99 ] การเลือกตัวเร่งปฏิกิริยาที่สำคัญ

หลีกเลี่ยง methanation ซึ่งเป็นมงคล thermodynamically ตาม
ฟิชเชอร์ tropsch ผลิตภัณฑ์ เช่น โพรเพน บิวเทน และเฮกเซน 2,88,89
[ ] rozmiarek [ 99 ] รายงานเฟสน้ำ