The evolution of friction coefficie

The evolution of friction coefficient with time at different
normal loads and rotational speeds was analysed for each sample.
A comparison of transient values of the friction coefficient is
In general, a stationary value of the friction coefficient was
achieved after approximately 5–6 min when using the
biopolymer-based greases as lubricants, whereas commercial
samples needed longer times (8–10 min). The bar diagram shown
in Fig. 6 portrays the steady-state friction coefficient values
obtained by applying normal loads of 10, 20 and 40 N at constant
angular velocity of 10 rpm and temperatures of 25 and 125 °C, for
each grease used as lubricant in the tribo-contact. Samples such as
LI and CH display the same tendency at 25 and 125 °C, i.e. the
friction coefficient decreases with the normal load. This is not the
expected normal force influence in the boundary and mixed
lubrication regimes [54] but it is consistent with the higher
rheological resistance offered by the grease to the rotational
motion at lower normal loads [28]. Moreover, for both samples,
the friction coefficient values are even lower at higher temperature,
in accordance with the lower rheological resistance offered as
a result of the thermally-induced softening of greases. At the same
time, microstructure is better preserved at 125 °C in these two
samples, showing the higher values of the consistency index
(Table 2). As a consequence, it is presumed that at high temperature
the rheological resistance to the motion is reduced but the
entrainment of the whole lubricant into the contact takes place.
On the other hand, greases CA, CP and MC follow the former trend
at 25 °C, but completely the opposite at 125 °C. This effect may be
attributed to the fact that these microstructures are more strongly
affected by shear and temperature, as the lower values of the
consistency index suggest (Table 2), resulting in a significant
reduction of the effective viscosity and, therefore, in the lubricant
film thickness, which favours wear, especially at higher normal
loads, as discussed in the next section. In fact, this temperature is
rather close to the dropping point in sample CA (see Table 1) and
therefore a more significant softening and oil bleeding is expected.
This hypothesis is supported by the fact that a single Stribeck
master curve was obtained for CA and MC samples when using the
base oil viscosity to estimate the Stribeck parameter. Alternatively,
MC and, in lower extent, CP microstructures may release much
more oil at high temperature and normal loads, as observed after
performing the frictional tests, thus locally producing, in some
parts of the tribo-contact, an increase in the effective concentration
of the cellulosic thickening agent, which can interact with the
metallic contact surfaces, causing higher friction and wear.
Fig. 7 shows the values of the stationary friction coefficient by
applying 20 N normal force and rotational speeds of 0.15, 10 and
400 rpm, at both 25 and 125 °C. The friction coefficient obtained
when using the commercial lubricating greases, LI and CA, and
formulation CP as lubricants, at 25 °C, decreases with the rotational
speed, whereas the opposite tendency is observed in the
case of CH at 25 °C. The sample MC at 25 °C displays a particular
behaviour that first exhibits a reduction of the friction coefficient
from 0.15 to 10 rpm, but a notably higher value at 400 rpm. At
125 °C, the tendency followed by almost all the samples, excepting
for CP, reveals an increase in the friction coefficient from 0.15 to
10 rpm and a diminution from 10 to 400 rpm. In the case of the
formulation based on the cellulosic pulp, at 125 °C, a remarkably
high value at 0.15 rpm can be observed; however, from 10 to
400 rpm, the friction coefficient raises with the rotational speed.
These tendencies followed by the stationary friction coefficient in
every case are absolutely consistent with the dynamic frictional
measurements previously discussed, i.e. the sliding velocity
curves, and reflect the different lubrication regimes.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

วิวัฒนาการของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานด้วยเวลาที่แตกต่างกันปกติโหลดและความเร็วหมุนถูกวิเคราะห์อย่างเป็นการเปรียบเทียบค่าชั่วขณะของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานทั่วไป ค่าเครื่องเขียนค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานได้สำเร็จหลังจากประมาณ 5 – 6 นาทีเมื่อใช้การเป็นน้ำมันหล่อลื่น จาระบีที่ใช้เมอร์ในขณะที่การค้าตัวอย่างที่จำเป็นอีกต่อไปเวลา (8-10 นาที) แถบแสดงไดอะแกรมรูป 6 ปีค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานท่อนได้ โดยการใช้โหลดปกติของ 10, 20 และ 40 N ที่คงความเร็วเชิงมุม 10 รอบต่อนาทีและอุณหภูมิ 25 และ 125 ° C สำหรับจาระบีแต่ละใช้เป็นสารหล่อลื่นใน tribo-ติดต่อ ตัวอย่างเช่นLI และ CH แสดงแนวโน้มเดียวกันที่ 25 และ 125 ° C เช่นการค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานลดโหลดปกติ ไม่เป็นปกติที่คาดว่าจะบังคับให้อิทธิพลในขอบเขต และผสมหล่อลื่นระบอบ [54] แต่มันไม่สอดคล้องกับผลความต้านทานการไหลตัวโดยไขมันจะหมุนเคลื่อนไหวที่ต่ำกว่าปกติโหลด [28] นอกจากนี้ สำหรับตัวอย่างทั้งสองค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานต่ำลงอุณหภูมิสูงตามความต้านทานการไหลตัวต่ำที่เสนอเป็นผลของการเหนี่ยวนำความร้อนอ่อนตัวของจาระบี เวลาเดียวกันเวลา จุลภาคดีกว่ารักษา 125 ° c สองเหล่านี้ตัวอย่าง การแสดงค่าสูงขึ้นของดัชนีความสอดคล้อง(ตารางที่ 2) เป็นผล มันจะสันนิษฐานว่าที่ที่อุณหภูมิสูงความต้านทานไหลตัวการเคลื่อนไหวลดลงแต่สมองรถไฟน้ำมันทั้งหมดลงในติดต่อจะบนมืออื่น ๆ จาระบี CA, CP และ MC ตามแนวโน้มเดิมที่ 25 ° C แต่สมบูรณ์ตรงข้ามที่อุณหภูมิ 125 องศาเซลเซียส ผลกระทบนี้อาจเป็นประกอบกับความจริงที่ว่าโครงนี้จะแข็งแรงขึ้นผลกระทบจากแรงเฉือนและอุณหภูมิ เป็นค่าที่ต่ำกว่าของ(ตาราง 2), แนะนำดัชนีความสอดคล้องในสำคัญลด ความหนืดที่มีประสิทธิภาพ และ ดังนั้น ในสารหล่อลื่นความหนาของฟิล์ม สิทธ สึกหรอที่สูงกว่าปกติซึ่งโหลด ตามที่กล่าวไว้ในส่วนถัดไป ในความเป็นจริง มีอุณหภูมินี้ค่อนข้างใกล้เคียงกับที่วางจุดในตัวอย่าง CA (ดูตาราง 1) และดังนั้น ยิ่งอ่อนและเลือดน้ำมันที่คาดไว้สมมติฐานนี้ถูกสนับสนุน โดยข้อเท็จจริงที่ Stribeck เดียวมาเส้นโค้งมาสเตอร์สำหรับ CA และ MC ตัวอย่างเมื่อใช้การความหนืดของน้ำมันพื้นฐานการประมาณพารามิเตอร์ Stribeck อีกวิธีหนึ่งคือMC และ ในขอบเขตล่าง โครง CP อาจมากเป็นที่สังเกตหลังจากเติมน้ำมัน ที่อุณหภูมิสูง และปกติ โหลดดำเนินการทดสอบการเสียดทาน ดังนั้นเครื่องผลิต บางส่วนของ tribo-ติดต่อ การเพิ่มความเข้มข้นที่มีประสิทธิภาพของตัวแทนที่หนาไลต์ ซึ่งสามารถโต้ตอบกับการติดต่อพื้นผิวโลหะ ก่อให้เกิดแรงเสียดทานและการสึกหรอสูงขึ้นรูป 7 แสดงค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานอยู่นิ่งโดยใช้ 20 N ปกติแรงและความเร็วหมุน 0.15, 10 และ400 รอบต่อนาที ที่ 25 และ 125 องศาเซลเซียส ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานได้เมื่อใช้การค้าหล่อลื่นจาระบี LI และ CA และสูตร CP เป็นน้ำมันหล่อลื่น ที่ 25 ° C ลดลง ด้วยการหมุนความเร็ว ในขณะที่แนวโน้มตรงกันข้ามเป็นที่สังเกตในการกรณีของ CH ที่ 25 องศาเซลเซียส ตัวอย่าง MC ที่ 25 ° C แสดงเฉพาะพฤติกรรมที่ลดค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานการจัดแสดงนิทรรศการครั้งแรกจาก 0.15 จะ 10 รอบต่อนาที แต่มีมูลค่าสูงโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่ 400 รอบต่อนาที ที่125 ° C แนวโน้มตาม ด้วยเกือบทุกตัวอย่าง ยกเว้นสำหรับ CP เผยให้เห็นถึงการเพิ่มค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานจาก 0.15 การ10 รอบต่อนาทีและลดลงจาก 10 ถึง 400 รอบต่อนาที ในกรณีของการสูตรตามเนื้อเยื่อไลต์ 125 ° c แบบอย่างน่าทึ่งจะสังเกตได้จากค่าสูงที่ 0.15 rpm จาก 10 ถึงอย่างไรก็ตาม400 รอบต่อนาที ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานทำให้ มีความเร็วในการหมุนแนวโน้มเหล่านี้ตาม ด้วยค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานแบบในทุกกรณีสม่ำเสมอพร้อมด้วยการเสียดทานวัดที่กล่าวถึงก่อนหน้า เช่นความเร็วของการเลื่อนโค้ง และสะท้อนระบอบหล่อลื่นแตกต่างกัน

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

วิวัฒนาการของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานกับเวลาที่แตกต่างกัน
โหลดปกติและความเร็วในการหมุนได้รับการวิเคราะห์สำหรับแต่ละตัวอย่าง.
การเปรียบเทียบค่าชั่วคราวของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานคือ
โดยทั่วไปค่านิ่งของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานก็
ประสบความสำเร็จหลังจากนั้นประมาณ 5-6 นาทีเมื่อใช้
จาระบีโพลิเมอร์ชีวภาพที่ใช้เป็นสารหล่อลื่นในขณะที่การค้า
ตัวอย่างที่จำเป็นอีกครั้ง (8-10 นาที) แถบแผนภาพแสดงให้เห็น
ในรูป 6 บทมั่นคงของรัฐค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน
ได้โดยใช้โหลดปกติของ 10, 20 และ 40 ยังไม่มีข้อความที่คงที่
ความเร็วเชิงมุม 10 รอบต่อนาทีและอุณหภูมิ 25 และ 125 ° C สำหรับ
แต่ละจาระบีที่ใช้เป็นสารหล่อลื่นในไตรโบติดต่อ ตัวอย่างเช่น
LI และ CH แสดงแนวโน้มเดียวกันวันที่ 25 และ 125 ° C คือ
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานลดลงด้วยภาระปกติ นี้ไม่ได้เป็น
ที่คาดว่าจะมีอิทธิพลต่อการมีผลบังคับใช้ตามปกติในขอบเขตและผสม
ระบอบหล่อลื่น [54] แต่มันก็มีความสอดคล้องกับที่สูงกว่า
ความต้านทานการไหลที่นำเสนอโดยไขมันจะหมุน
เคลื่อนไหวที่โหลดต่ำกว่าปกติ [28] นอกจากนี้สำหรับกลุ่มตัวอย่างทั้งสอง
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานจะต่ำกว่าที่อุณหภูมิสูงขึ้น
สอดคล้องกับความต้านทานการไหลที่ต่ำกว่าการเสนอเป็น
ผลมาจากการชะลอความร้อนที่เกิดขึ้นของจาระบี ในเวลาเดียวกัน
เวลาจุลภาคจะถูกรักษาไว้ดีกว่าที่ 125 ° C ในทั้งสอง
กลุ่มตัวอย่างที่แสดงให้เห็นถึงค่านิยมที่สูงขึ้นของดัชนีความสอดคล้อง
(ตารางที่ 2) เป็นผลให้มันอยู่กับสถานการณ์ว่าที่อุณหภูมิสูง
ความต้านทานการไหลกับการเคลื่อนไหวจะลดลง แต่
รถไฟของน้ำมันหล่อลื่นทั้งหมดลงในรายชื่อผู้ติดต่อจะเกิดขึ้น.
บนมืออื่น ๆ , จาระบี CA, CP และ MC ตามแนวโน้มในอดีต
ที่ 25 ° C แต่สมบูรณ์ตรงข้ามที่ 125 องศาเซลเซียส ผลกระทบนี้อาจจะ
นำมาประกอบกับความจริงที่ว่าจุลภาคเหล่านี้จะมีมากขึ้นอย่างมาก
ผลกระทบจากแรงเฉือนและอุณหภูมิเป็นค่าที่ต่ำกว่าของ
ดัชนีความสอดคล้องแนะนำ (ตารางที่ 2) ส่งผลอย่างมีนัยสำคัญ
การลดลงของความหนืดที่มีประสิทธิภาพและดังนั้นในน้ำมันหล่อลื่น
ความหนาของฟิล์มที่โปรดปรานการสวมใส่โดยเฉพาะในเวลาปกติสูง
โหลดตามที่กล่าวไว้ในหัวข้อถัดไป ในความเป็นจริงอุณหภูมินี้อยู่
ค่อนข้างใกล้กับจุดลดลงในกลุ่มตัวอย่าง CA (ดูตารางที่ 1) และ
ดังนั้นจึงมีนัยสำคัญมากขึ้นอ่อนและน้ำมันมีเลือดออกที่คาดว่า.
สมมติฐานนี้ได้รับการสนับสนุนจากข้อเท็จจริงที่ว่าเดียว Stribeck
โค้งต้นแบบที่ได้รับสำหรับ CA และ ตัวอย่าง MC เมื่อใช้
ความหนืดของน้ำมันฐานในการประมาณค่าพารามิเตอร์ Stribeck อีกวิธีหนึ่งคือ
MC และในขอบเขตที่ต่ำกว่าจุลภาค CP อาจปล่อยมาก
น้ำมันมากขึ้นที่อุณหภูมิสูงและโหลดปกติเป็นที่สังเกตหลังจากที่
ดำเนินการทดสอบแรงเสียดทานจึงในประเทศผลิตในบาง
ส่วนของไตรโบติดต่อการเพิ่มขึ้นของความเข้มข้นที่มีประสิทธิภาพ
ของตัวแทน thickening เซลลูโลสซึ่งสามารถโต้ตอบกับ
พื้นผิวที่สัมผัสโลหะที่ก่อให้เกิดแรงเสียดทานสูงและสวมใส่.
รูป 7 แสดงค่าของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานนิ่งโดย
ใช้ 20 N ปกติแรงและความเร็วในการหมุนของ 0.15, 10 และ
400 รอบต่อนาทีทั้ง 25 และ 125 ° C ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่ได้รับ
เมื่อใช้ในเชิงพาณิชย์หล่อลื่นจาระบีหลี่และแคลิฟอร์เนียและ
สูตร CP เป็นสารหล่อลื่นที่ 25 ° C ลดลงด้วยการหมุน
ความเร็วในขณะที่แนวโน้มตรงข้ามเป็นที่สังเกตใน
กรณีของ CH ที่ 25 ° C ตัวอย่าง MC ที่ 25 ° C แสดงเฉพาะ
พฤติกรรมที่แรกที่จัดแสดงนิทรรศการการลดลงของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่
0.15-10 รอบต่อนาที แต่มีมูลค่าที่สูงขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่ 400 รอบต่อนาที ที่
125 ° C แนวโน้มที่ตามมาด้วยเกือบตัวอย่างทั้งหมดยกเว้น
สำหรับซีพีเผยให้เห็นการเพิ่มขึ้นของค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่จะ 0.15 จาก
10 รอบต่อนาทีและลดลง 10-400 รอบต่อนาที ในกรณีของ
การกำหนดบนพื้นฐานของเยื่อเซลลูโลสที่ 125 ° C เป็นอย่างน่าทึ่ง
ที่มีมูลค่าสูงที่ 0.15 รอบต่อนาทีสามารถสังเกตได้; อย่างไรก็ตาม 10: ที่จะ
400 รอบต่อนาทีมีค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานยกที่มีความเร็วในการหมุน.
แนวโน้มเหล่านี้ตามมาด้วยค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานนิ่งใน
ทุกกรณีอย่างสอดคล้องกับแรงเสียดทานแบบไดนามิก
วัดกล่าวก่อนหน้านี้คือการเลื่อนความเร็ว
เส้นโค้งและสะท้อนให้เห็นถึงการหล่อลื่นที่แตกต่างกัน ระบอบการปกครอง