capacitance is large (Adjaye & Cornick, 1979;
Wright, Yang, & McLeay, 1983). The following
assumptions can be made when deriving the
equivalent circuit of a machine winding:
• The behaviour of the core iron is like that
of a grounded sheath, and the slot iron
boundary may be replaced by a grounded
sheath, which is impenetrable to high frequency
waves. The series inductance and
resistance of the coils are also frequency
dependent due to the eddy currents in the
core and to the skin effect in conductors.
• The two opposite overhang parts of the stator
core are considered uncoupled because
eddy-currents in the core provide effective
shielding at high frequencies. Overhang
and slot parts are also uncoupled because
of the eddy current in the core. The two
parts of the coil at the coil entry are uncoupled
since they are nearly perpendicular
to each other over most of their length
and are further shielded from each other by
eddy currents in adjacent coils. Insulation
between the lamination permits magnetic
coupling to the coils inside adjacent slots.
However, the two slot parts of the coil are
not coupled because of the eddy current in
the neighbouring coils. Coupling between
adjacent coils of different layers in the
same slot is a lower effect that the close
coupling between adjacent turns.
• The capacitive couplings between coils of
one phase winding, and between coils of
different phase windings, are very small
and are usually neglected. The capacitance
between turns in a coil and between the
coil and the core are important and should
be taken into account. The dielectric losses
must be also represented.
• As for transformers, only TEM propagation
mode is considered, so the theory of
multiconductor transmission lines can thus
be applied to the slot sections (Wright,
Yang, & McLeay, 1983). In addition, it can
be assumed that the effects of coil insulation
in the line-end coil sections dominate
over those of the air spaces and waves
propagate through these sections with the
same velocity as through the slots.
• The basic unit in the equivalent circuit for
the winding is a coil. A stator coil occupies
two distinct regions of the machine
(see Figure 1): the slot region, in which
the active coi1 sides are placed inside the
slots in the magnetic core structure, and the
overhang region, in which the end turns are
positioned in air. The two slot regions are
electromagnetically remote, as are the two
end-winding regions (at either end of the
stator core). A uniform untransposed multiconductor
transmission line model, composed
of a number of conductors equal to
that of the coil tums, is considered for each
region. The multiconductor lines have different
electrical characteristics in each region.
As a result, the coil has a series of
five transmission lines with discontinuities
at the junctions between the lines. The five
interconnections constitute five discontinuities
for wave transits: four discontinuities
are due to the iron/air interfaces and the
fifth due to interruption of an end-winding
section by the coil terminals. This division
forms the basis of the model.
• As for transformers, the time duration for
the study can be limited to that corresponding
to the period of time of propagation of
the surge voltage through these coils, and
the effect of adding more coils to the model
on the voltage distribution in the line
end coil diminishes as the number of coils
increased. The number of coils needed in
a winding to enable the line end coil voltage
distribution to be predicted accurately
increases as the number of turns per coil is
reduced.
capacitance is large (Adjaye & Cornick, 1979;
Wright, Yang, & McLeay, 1983). The following
assumptions can be made when deriving the
equivalent circuit of a machine winding:
• The behaviour of the core iron is like that
of a grounded sheath, and the slot iron
boundary may be replaced by a grounded
sheath, which is impenetrable to high frequency
waves. The series inductance and
resistance of the coils are also frequency
dependent due to the eddy currents in the
core and to the skin effect in conductors.
• The two opposite overhang parts of the stator
core are considered uncoupled because
eddy-currents in the core provide effective
shielding at high frequencies. Overhang
and slot parts are also uncoupled because
of the eddy current in the core. The two
parts of the coil at the coil entry are uncoupled
since they are nearly perpendicular
to each other over most of their length
and are further shielded from each other by
eddy currents in adjacent coils. Insulation
between the lamination permits magnetic
coupling to the coils inside adjacent slots.
However, the two slot parts of the coil are
not coupled because of the eddy current in
the neighbouring coils. Coupling between
adjacent coils of different layers in the
same slot is a lower effect that the close
coupling between adjacent turns.
• The capacitive couplings between coils of
one phase winding, and between coils of
different phase windings, are very small
and are usually neglected. The capacitance
between turns in a coil and between the
coil and the core are important and should
be taken into account. The dielectric losses
must be also represented.
• As for transformers, only TEM propagation
mode is considered, so the theory of
multiconductor transmission lines can thus
be applied to the slot sections (Wright,
Yang, & McLeay, 1983). In addition, it can
be assumed that the effects of coil insulation
in the line-end coil sections dominate
over those of the air spaces and waves
propagate through these sections with the
same velocity as through the slots.
• The basic unit in the equivalent circuit for
the winding is a coil. A stator coil occupies
two distinct regions of the machine
(see Figure 1): the slot region, in which
the active coi1 sides are placed inside the
slots in the magnetic core structure, and the
overhang region, in which the end turns are
positioned in air. The two slot regions are
electromagnetically remote, as are the two
end-winding regions (at either end of the
stator core). A uniform untransposed multiconductor
transmission line model, composed
of a number of conductors equal to
that of the coil tums, is considered for each
region. The multiconductor lines have different
electrical characteristics in each region.
As a result, the coil has a series of
five transmission lines with discontinuities
at the junctions between the lines. The five
interconnections constitute five discontinuities
for wave transits: four discontinuities
are due to the iron/air interfaces and the
fifth due to interruption of an end-winding
section by the coil terminals. This division
forms the basis of the model.
• As for transformers, the time duration for
the study can be limited to that corresponding
to the period of time of propagation of
the surge voltage through these coils, and
the effect of adding more coils to the model
on the voltage distribution in the line
end coil diminishes as the number of coils
increased. The number of coils needed in
a winding to enable the line end coil voltage
distribution to be predicted accurately
increases as the number of turns per coil is
reduced.
การแปล กรุณารอสักครู่..

ความจุขนาดใหญ่ ( adjaye &จำกัด , 1979 ;
ไรท์ , ยาง , & mcleay , 1983 ) ต่อไปนี้
สมมติฐานสามารถทำได้เมื่อใช้
วงจรสมมูลของเครื่องม้วน :
- พฤติกรรมของแกนเหล็กเป็นแบบนั้น
ของสายดิน ฝัก และช่องเสียบเหล็ก
ขอบเขตอาจถูกแทนที่โดยกักบริเวณ
ปลอก ซึ่งเป็นคลื่นความถี่
หนาแน่นสูง ชุดโดยอุปนัยและ
ความต้านทานของขดลวดจะขึ้นอยู่กับความถี่
อันเนื่องมาจากกระแสวนใน
หลักและผิวผลในตัวนำ .
- สองตรงข้ามยื่นส่วนของแกนสเตเตอร์
เปิ้ลเพราะถือว่าเป็นกระแสวนในแกนให้การป้องกันที่มีประสิทธิภาพที่ความถี่สูง
และยังมีส่วนช่องแขวน
เปิ้ล เพราะจากกระแสไหลวนในแกน 2
ส่วนของขดลวดที่ม้วนเข้าเป็นเปิ้ล
ตั้งแต่พวกเขาเกือบตั้งฉาก
กับแต่ละอื่น ๆผ่านส่วนใหญ่ของพวกเขาและความยาว
เพิ่มเติมป้องกันจากแต่ละอื่น ๆโดย
กระแสวนในติดกันก็ตาม ฉนวนกันความร้อนระหว่าง coupling แม่เหล็กเคลือบให้
กับขดลวดภายในช่องติดกัน
แต่สองช่อง ส่วนของขดลวดจะ
ไม่คู่เพราะกระแสไหลวนใน
เพื่อนบ้านที่ขดลวด การเชื่อมต่อระหว่าง
ม้วนติดกันชั้นต่าง ๆ ในช่องเดียวกัน
กว่าผลที่ต่อระหว่างที่อยู่ใกล้
.
-
ส่วนข้อต่อแบบระหว่างคอยล์ของระยะหนึ่งคดเคี้ยวและระหว่างขดลวด ขดลวดเฟสของ
แตกต่างกันมีขนาดเล็กมากและมักจะละเลย มีความจุ
ระหว่างเปลี่ยนในขดลวดและระหว่าง
แล้วแกนม้วนเป็นสำคัญ และควร
ถ่ายลงในบัญชี การสูญเสียไดอิเล็กตริก
- จะต้องแสดงด้วย สำหรับหม้อแปลง , โหมดการขยายพันธุ์
เต็มเท่านั้นถือว่า ดังนั้นทฤษฎีของสายส่ง multiconductor
ดังนั้นจึงสามารถใช้กับช่องส่วน ( ไรท์
หยาง & mcleay , 1983 ) นอกจากนี้ยังสันนิษฐานว่า ผลของ
ฉนวนขดลวดในบรรทัดสุดท้าย ม้วนส่วนครอง
ผ่านของอากาศเป็นคลื่นและเผยแพร่ผ่านส่วนนี้
ความเร็วเดียวกับผ่านสล็อต .
- หน่วยพื้นฐานในวงจรสมมูลสำหรับ
ม้วนเป็นคอยล์ เป็นขดลวดสเตเตอร์มี 2 ภาคที่แตกต่างกันของเครื่อง
( รูปที่ 1 ) : ช่องเขตซึ่งในงานด้าน coi1
จะอยู่ข้างในสล็อตในโครงสร้างแกนแม่เหล็กและ
ยื่นเขต ซึ่งในท้ายที่สุดจะเป็น
อยู่ในอากาศ สองสล็อตภูมิภาค
แม่เหล็กไฟฟ้าระยะไกลเป็น 2
จบม้วนภูมิภาค ( ที่ส่วนท้ายของ
แกนสเตเตอร์ ) ชุด untransposed multiconductor
ของสายส่งแบบ ประกอบด้วยหมายเลขของตัวนำเท่ากับ
ของขดลวดอื่น ถือว่าแต่ละ
)เส้น multiconductor มีลักษณะแตกต่างกันในแต่ละภูมิภาคไฟฟ้า
.
เป็นผลให้ขดลวด มีชุดนี้ด้วย
สายส่งต่างๆที่เชื่อมระหว่างบรรทัด ห้าห้า
เชื่อมต่อต่างๆเพื่อเปลี่ยนรถเป็นคลื่น : สี่ต่อเนื่อง
เนื่องจากเหล็ก / เครื่องอินเตอร์เฟซและ
5 เนื่องจากการหยุดชะงักของปลายม้วน
ส่วน โดยคอยล์ขั้ว . กองนี้
รูปแบบพื้นฐานของรูปแบบ .
- สำหรับหม้อแปลง , ระยะเวลาสำหรับ
การศึกษาสามารถ จำกัด ให้สอดคล้องกับระยะเวลาของ
โดยกระแสผ่านขดลวดแรงดันเหล่านี้ และผลของการเพิ่มปม
ในอีกรูปแบบการกระจายแรงดันใน บรรทัดสุดท้ายเป็นหมายเลขม้วนจีบ
ของขดลวดเพิ่มขึ้นจำนวนของขดลวดที่ใช้
คดเคี้ยวเพื่อให้เส้นปลายขดลวดแรงดันไฟฟ้าที่จะคาดการณ์ได้อย่างถูกต้อง
จำหน่ายเพิ่มขึ้นเป็นจํานวนรอบต่อม้วน
ลดลง
การแปล กรุณารอสักครู่..
