1. IntroductionIn recent times, sol

1. Introduction

In recent times, solar thermal power plants (STPPs) have attracted interest as a large scale, commercially viable way to generate electricity [1]. In an STPP, the heat transfer ﬂuid (HTF) and the working ﬂuid play an important role as the carriers of energy from the collector/receiver to the turbine. This is commonly done in two stages for a plant operating with a Rankine cycle. The HTF (e.g. synthetic oil, molten salt, etc.) ﬁrst collects the energy from the incident solar radiation. This energy is then passed on to the
working ﬂuid (water/steam) which carries it to the steam turbine. The main disadvantage of such two-ﬂuid systems is that the maximum operating temperature of the HTF is limited by the ﬂuid stability concerns (e.g. approximately 400 o C for the synthetic oil), thus resulting in a low turbine inlet temperature and consequently a low cycle efﬁciency.
Application of direct steam generation (DSG) in STPPs presents the prospect of improving the overall plant efﬁciency, while simultaneously decreasing the cost of electricity generation [2]. The pressurized steam is generated directly in the receiver and trans- ported to the steam turbine. The advantages of DSG include a higher live steam temperature and the use of one ﬂuid as both the HTF and the working ﬂuid, possibly resulting in a simpliﬁed oper- ation. The main disadvantage of using DSG for STPPs is that it

requires a very complex storage system for uninterrupted plant operation [3]. The motivation behind the current study is that the exergy losses during a heat transfer process can be reduced by using a suitable multi-component working ﬂuid which can evap- orate or condense at a varying temperature, contrary to the con- stant evaporating or condensing temperature for a pure substance [4]. One such multi-component working ﬂuid is the ammonia- water zeotropic mixture, as used in a Kalina cycle (KC). There have been discussions regarding the feasibility of using ammonia-water mixtures at high temperatures due to the nitridation effect resulting in corrosion of the equipment. However, the use of an ammonia-water mixture as the working ﬂuid at high temperature has been successfully demonstrated in Canoga Park with turbine
inlet conditions of 515 o C and 110 bar [5]. Moreover, a patent by
Kalina [6] claims the stability of ammonia-water mixtures along with prevention of nitridation for plant operation preferably up to
2000 o F (1093 o C) for temperature and 10,000 psia (689.5 bar) for
pressure using suitable additives. It should be noted that the term direct steam generation is used here for both water and ammonia- water mixtures.
There were proposals to incorporate the KC for waste heat re- covery plants, geothermal power plants or solar energy driven power plants. Such plants operate with low or medium range temperatures at the turbine inlet. Bombarda et al. [7] presented a thermodynamic comparison between the KC and an organic Rankine cycle (ORC) for heat recovery from diesel engines. They concluded that although the obtained electrical power outputs are nearly equal, the KC requires a much higher turbine inlet pressure to attain the same, thereby making it unjustiﬁed for such use. Singh and Kaushik [8] presented energy and exergy analysis and opti- misation of a KC coupled with a coal-ﬁred steam power plant for exhaust heat recovery. They found out that at a turbine inlet pressure of 40 bar, an ammonia mass fraction of 0.8 gives the maximum cycle efﬁciency and that the highest exergy destruction occurs in the evaporator. Campos Rodríguez et al. [9] presented an exergetic and economic comparison between a KC and an ORC for a low temperature geothermal power plant. They found that the KC produces 18 % more power than the ORC with 37 % less mass ﬂow rate. In addition, the KC had 17.8 % lower levelized electricity costs than the ORC. Wang et al. [10] presented a parametric analysis and optimisation of a KC driven by solar energy. They found that the net power output and the system efﬁciency are less sensitive to the turbine inlet temperature under given conditions and that there exists an optimal turbine inlet pressure which results in maximum net power output. Coskun et al. [11] presented a comparison be- tween different power cycles for a medium temperature geothermal resource. They found that the KC and the double ﬂash cycle provided the least levelized cost of electricity and hence the lowest payback periods.
With regards to using the KC with high turbine inlet tempera- tures, Ibrahim and Kovach [12] studied the effect of varying the ammonia mass fraction and the separator temperature on the cycle efﬁciency for a Kalina bottoming cycle using gas turbine exhaust as the heat source. The KC turbine inlet conditions were 482 o C and
59.6 bar. The authors found that the KC is 10e20 % more efﬁcient than the Rankine cycle with the same boundary conditions. Nag and Gupta [13] performed an exergy analysis of a KC with gas turbine exhaust as the heat source with a turbine inlet temperature between 475 o C and 525 o C, and a turbine inlet pressure of 100 bar. They concluded that the important parameters affecting the cycle efﬁciency are the turbine inlet temperature, composition and the
separator temperature. Dejfors et al. [14] presented an analysis of using ammonia-water power cycles for direct ﬁred cogeneration plants with a maximum temperature of 540 o C. They concluded that for a cogeneration conﬁguration, the Rankine cycle performs

1. Introduction

In recent times, solar thermal power plants (STPPs) have attracted interest as a large scale, commercially viable way to generate electricity [1]. In an STPP, the heat transfer ﬂuid (HTF) and the working ﬂuid play an important role as the carriers of energy from the collector/receiver to the turbine. This is commonly done in two stages for a plant operating with a Rankine cycle. The HTF (e.g. synthetic oil, molten salt, etc.) ﬁrst collects the energy from the incident solar radiation. This energy is then passed on to the
working ﬂuid (water/steam) which carries it to the steam turbine. The main disadvantage of such two-ﬂuid systems is that the maximum operating temperature of the HTF is limited by the ﬂuid stability concerns (e.g. approximately 400 o C for the synthetic oil), thus resulting in a low turbine inlet temperature and consequently a low cycle efﬁciency.
Application of direct steam generation (DSG) in STPPs presents the prospect of improving the overall plant efﬁciency, while simultaneously decreasing the cost of electricity generation [2]. The pressurized steam is generated directly in the receiver and trans- ported to the steam turbine. The advantages of DSG include a higher live steam temperature and the use of one ﬂuid as both the HTF and the working ﬂuid, possibly resulting in a simpliﬁed oper- ation. The main disadvantage of using DSG for STPPs is that it
 
requires a very complex storage system for uninterrupted plant operation [3]. The motivation behind the current study is that the exergy losses during a heat transfer process can be reduced by using a suitable multi-component working ﬂuid which can evap- orate or condense at a varying temperature, contrary to the con- stant evaporating or condensing temperature for a pure substance [4]. One such multi-component working ﬂuid is the ammonia- water zeotropic mixture, as used in a Kalina cycle (KC). There have been discussions regarding the feasibility of using ammonia-water mixtures at high temperatures due to the nitridation effect resulting in corrosion of the equipment. However, the use of an ammonia-water mixture as the working ﬂuid at high temperature has been successfully demonstrated in Canoga Park with turbine
inlet conditions of 515 o C and 110 bar [5]. Moreover, a patent by
Kalina [6] claims the stability of ammonia-water mixtures along with prevention of nitridation for plant operation preferably up to
2000 o F (1093 o C) for temperature and 10,000 psia (689.5 bar) for
pressure using suitable additives. It should be noted that the term direct steam generation is used here for both water and ammonia- water mixtures.
There were proposals to incorporate the KC for waste heat re- covery plants, geothermal power plants or solar energy driven power plants. Such plants operate with low or medium range temperatures at the turbine inlet. Bombarda et al. [7] presented a thermodynamic comparison between the KC and an organic Rankine cycle (ORC) for heat recovery from diesel engines. They concluded that although the obtained electrical power outputs are nearly equal, the KC requires a much higher turbine inlet pressure to attain the same, thereby making it unjustiﬁed for such use. Singh and Kaushik [8] presented energy and exergy analysis and opti- misation of a KC coupled with a coal-ﬁred steam power plant for exhaust heat recovery. They found out that at a turbine inlet pressure of 40 bar, an ammonia mass fraction of 0.8 gives the maximum cycle efﬁciency and that the highest exergy destruction occurs in the evaporator. Campos Rodríguez et al. [9] presented an exergetic and economic comparison between a KC and an ORC for a low temperature geothermal power plant. They found that the KC produces 18 % more power than the ORC with 37 % less mass ﬂow rate. In addition, the KC had 17.8 % lower levelized electricity costs than the ORC. Wang et al. [10] presented a parametric analysis and optimisation of a KC driven by solar energy. They found that the net power output and the system efﬁciency are less sensitive to the turbine inlet temperature under given conditions and that there exists an optimal turbine inlet pressure which results in maximum net power output. Coskun et al. [11] presented a comparison be- tween different power cycles for a medium temperature geothermal resource. They found that the KC and the double ﬂash cycle provided the least levelized cost of electricity and hence the lowest payback periods.
With regards to using the KC with high turbine inlet tempera- tures, Ibrahim and Kovach [12] studied the effect of varying the ammonia mass fraction and the separator temperature on the cycle efﬁciency for a Kalina bottoming cycle using gas turbine exhaust as the heat source. The KC turbine inlet conditions were 482 o C and
59.6 bar. The authors found that the KC is 10e20 % more efﬁcient than the Rankine cycle with the same boundary conditions. Nag and Gupta [13] performed an exergy analysis of a KC with gas turbine exhaust as the heat source with a turbine inlet temperature between 475 o C and 525 o C, and a turbine inlet pressure of 100 bar. They concluded that the important parameters affecting the cycle efﬁciency are the turbine inlet temperature, composition and the
separator temperature. Dejfors et al. [14] presented an analysis of using ammonia-water power cycles for direct ﬁred cogeneration plants with a maximum temperature of 540 o C. They concluded that for a cogeneration conﬁguration, the Rankine cycle performs

0/5000

จาก: -

เป็น: -

ผลลัพธ์ (ไทย) 1: [สำเนา]

คัดลอก!

1. บทนำในครั้งล่าสุด พลังงานแสงอาทิตย์ความร้อนไฟฟ้า (STPPs) ได้ดึงดูดความสนใจเป็นขนาดใหญ่ วิธีทำงานได้ในเชิงพาณิชย์เพื่อสร้างกระแสไฟฟ้า [1] ใน STPP, ﬂuid การถ่ายโอนความร้อน (HTF) และ ﬂuid ทำงานเล่นมีบทบาทสำคัญเป็นพาหะของพลังงานจากตัวเก็บรวบรวม/รับกังหัน ซึ่งโดยทั่วไปแล้วในขั้นตอนที่สองสำหรับโรงงานที่ดำเนินงาน ด้วยวงจรอย่างไร Rankine ﬁrst HTF (น้ำมันสังเคราะห์เช่น เกลือหลอมละลาย ฯลฯ) รวบรวมพลังงานจากรังสีแสงอาทิตย์ที่เกิดเหตุ พลังงานนี้ถูกส่งผ่านไปแล้วกับการทำงาน ﬂuid (ไอน้ำ) ซึ่งดำเนินการกังหันไอน้ำ ข้อเสียหลักของระบบสอง ﬂuid เป็นที่อุณหภูมิของ HTF สูงสุดถูกจำกัด โดยความกังวลเสถียรภาพ ﬂuid (เช่นประมาณ 400 o C น้ำมันสังเคราะห์), ดังนั้นผลลัพธ์ในอุณหภูมิทางเข้าของกังหันต่ำ และดังนั้น efﬁciency รอบต่ำแอพลิเคชันของไอน้ำโดยตรงรุ่น(ดีเอสจี) ใน STPPs นำเสนอโอกาสของ efﬁciency โดยรวมของพืช การปรับปรุงขณะพร้อมลดต้นทุนไฟฟ้า [2] ไอน้ำทางหนีถูกสร้างขึ้นโดยตรงในการรับสัญญาณ และทรานส์ - ส่งกับกังหันไอน้ำ ข้อดีของดีเอสจีได้แก่อุณหภูมิไอน้ำสดสูงและใช้ของ ﬂuid หนึ่ง HTF และ ﬂuid ทำงาน อาจเกิดใน ation-oper ที่ simpliﬁed ข้อเสียหลักของ STPPs ใช้ดีเอสจีเป็น ต้องการระบบจัดเก็บข้อมูลที่ซับซ้อนมากสำหรับการดำเนินงานโรงงานอย่างต่อเนื่อง [3] เป็นแรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาปัจจุบันที่ขาดทุน exergy ในระหว่างกระบวนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลงโดย ﬂuid ทำงานหลายส่วนประกอบที่เหมาะสมซึ่งสามารถ evap - orate หรือบีบที่อุณหภูมิแตกต่างกัน ขัดกับคอน-stant ระเหย หรือกลั่นตัวอุณหภูมิสำหรับสารบริสุทธิ์ [4] หนึ่งดังกล่าวหลายส่วนประกอบทำงาน ﬂuid เป็นส่วนผสม zeotropic แอมโมเนียน้ำที่ใช้ในวงจรโคา (KC) ได้มีการสนทนาเกี่ยวกับความหมายของการใช้น้ำยาผสมน้ำแอมโมเนียที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากผล nitridation ในกัดกร่อนอุปกรณ์ อย่างไรก็ตาม ใช้เป็นส่วนผสมของน้ำแอมโมเนียเป็น ﬂuid ทำงานที่อุณหภูมิสูงได้แล้วสำเร็จสาธิต Canoga สวนกับกังหันทางเข้าของเงื่อนไขของ 515 o C และ 110 บาร์ [5] นอกจากนี้ สิทธิบัตรโดยโคา [6] อ้างความมั่นคงของน้ำยาผสมแอมโมเนียน้ำพร้อมป้องกัน nitridation สำหรับการดำเนินงานของโรงงานควรถึง2000 o F (1093 o C) อุณหภูมิและ psia 10000 (689.5 บาร์) สำหรับความดันที่ใช้สารที่เหมาะสม มันควรจดบันทึกว่า สร้างไอน้ำโดยตรงระยะใช้สำหรับน้ำยาผสมน้ำและแอมโมเนียน้ำมีข้อเสนอให้รวม KC ร้อนเสียใหม่ covery พืช พืชพลังงานใต้พิภพ หรือโรงไฟฟ้าพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อน มีพืชดังกล่าว มีอุณหภูมิต่ำ หรือปานกลางช่วงที่ทางเข้าของกังหัน Bombarda et al. [7] นำเสนอเปรียบเทียบขอบระหว่าง KC มีอินทรีย์อย่างไร Rankine วงจร (ORC) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขาสรุปว่า แม้ว่าเอาท์พุตได้รับไฟฟ้าเกือบเท่า KC ที่ต้องความมากสูงกว่ากังหันทางเข้าของดันบรรลุเดียว จึงทำให้ unjustiﬁed งานดังกล่าว สิงห์ และพลังงาน Kaushik [8] แสดง และการวิเคราะห์ exergy และ opti-misation ของ KC ควบคู่กับโรงไฟฟ้าพลังงานไอน้ำถ่านหิน-ﬁred สำหรับการกู้คืนความร้อนไอเสีย พวกเขาพบว่า ที่ทางเข้าของกังหันความดัน 40 แถบ มวลมีแอมโมเนียเศษ 0.8 ให้ efﬁciency รอบสูง และทำลาย exergy สูงสุดเกิดขึ้นใน evaporator ที่ Campos Rodríguez et al. [9] แสดงเป็น exergetic และเปรียบเทียบทางเศรษฐกิจระหว่าง KC เป็น ORC สำหรับอุณหภูมิต่ำความร้อนใต้พิภพพลังงานพืช พวกเขาพบว่า KC ที่ก่อให้เกิดพลังงานมากกว่า 18% กว่า ORC มีอัตราโดยรวม ﬂow % 37 นอกจากนี้ KC ที่มี 17.8% ล่าง levelized ค่าไฟฟ้ากว่า ORC วัง al. ร้อยเอ็ด [10] แสดงพาราเมตริกวิเคราะห์และเพิ่มประสิทธิภาพของ KC ที่ขับเคลื่อน ด้วยพลังงานแสงอาทิตย์ พวกเขาพบว่า การแสดงผลพลังงานสุทธิและ efﬁciency ระบบจะน้อยตรงตามอุณหภูมิทางเข้าของกังหันใต้ได้รับเงื่อนไข และที่มีความดันทางเข้าของกังหันเหมาะสมที่สุดซึ่งผลผลผลิตพลังงานสุทธิสูงสุด Coskun et al. [11] แสดงรอบใช้พลังงานอื่น tween จะเปรียบเทียบกับทรัพยากรใต้พิภพอุณหภูมิปานกลาง พวกเขาพบว่า KC และวงจรคู่ ﬂash ให้ต้นทุนน้อยที่สุด levelized ไฟฟ้า และดังนั้นระยะเวลาคืนทุนต่ำที่สุดเกี่ยวกับใช้ KC ที่มีทางเข้าของกังหันสูงอุณหภูมิ-tures อิบรอฮีมและ Kovach [12] ศึกษาผลของการแตกต่างกันเศษส่วนแอมโมเนียมวลและอุณหภูมิแยกบน efﬁciency วงจรสำหรับโคาการ bottoming วงจรใช้ไอเสียกังหันก๊าซเป็นแหล่งความร้อน เงื่อนไขทางเข้าของกังหัน KC 482 o C และบาร์ 59.6 ผู้เขียนพบว่า KC 10e20% efﬁcient เพิ่มมากขึ้นกว่าอย่างไร Rankine วงจร มีเงื่อนไขขอบเขตเดียวกัน Nag และกุปตา [13] ดำเนินการวิเคราะห์ exergy KC กับกังหันก๊าซไอเสียเป็นแหล่งความร้อนกับอุณหภูมิทางเข้าของกังหันระหว่าง 475 o C และ 525 o C และความดันทางเข้าของกังหันของบาร์ 100 พวกเขาสรุปพารามิเตอร์สำคัญที่ส่งผลกระทบต่อ efﬁciency รอบอุณหภูมิทางเข้าของกังหัน องค์ประกอบและอุณหภูมิแยก Dejfors et al. [14] นำเสนอการวิเคราะห์ของการใช้วงจรไฟฟ้าแอมโมเนียน้ำสำหรับพืชศักยภาพ ﬁred โดยตรงกับอุณหภูมิที่สูงสุดของ 540 o เซลเซียส พวกเขาสรุปว่า สำหรับ conﬁguration มีศักยภาพ วงจรอย่างไร Rankine ดำเนิน

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:[สำเนา]

คัดลอก!

1. บทนำในช่วงเวลาที่ผ่านมาโรงไฟฟ้าพลังงานความร้อนจากแสงอาทิตย์ (STPPs) ได้รับความสนใจเป็นขนาดใหญ่วิธีการเชิงพาณิชย์ได้ในการผลิตไฟฟ้า [1] ใน STPP, การถ่ายเทความร้อน UID ชั้น (HTF) และการทำงาน UID fl เล่นบทบาทสำคัญในฐานะผู้ให้บริการของพลังงานที่สะสมจากการรับ / กังหัน นี้จะกระทำโดยทั่วไปในสองขั้นตอนการดำเนินงานสำหรับโรงงานที่มีรอบแร HTF (เช่นน้ำมันสังเคราะห์เกลือเหลว ฯลฯ ) แรก Fi เก็บรวบรวมพลังงานจากรังสีแสงอาทิตย์ที่ พลังงานนี้จะถูกส่งผ่านไปยังชั้น UID ทำงาน (น้ำ / อบไอน้ำ) ซึ่งประกอบไปยังกังหันไอน้ำ ข้อเสียเปรียบหลักของระบบ UID ชั้นสองดังกล่าวคืออุณหภูมิในการทำงานสูงสุดของ HTF ถูก จำกัด โดยความกังวลเสถียรภาพ UID ชั้น (เช่นประมาณ 400 องศาเซลเซียสเป็นเวลาน้ำมันสังเคราะห์) จึงทำให้เกิดอุณหภูมิกังหันต่ำเข้าและส่งผลให้รอบต่ำ ขาดเพียง Fi EF. การประยุกต์ใช้ผลิตไอน้ำโดยตรง (ดีเอสจี) ใน STPPs นำเสนอโอกาสในการปรับปรุงโรงงานโดยรวมประสิทธิภาพการ Fi, ในขณะเดียวกันการลดค่าใช้จ่ายในการผลิตกระแสไฟฟ้า [2] แรงดันไอน้ำจะถูกสร้างขึ้นโดยตรงในรับและทรานส์ย้ายมากังหันไอน้ำ ข้อดีของดีเอสจีรวมถึงอุณหภูมิอบไอน้ำสดที่สูงขึ้นและการใช้ UID ชั้นหนึ่งขณะที่ทั้งสอง HTF และ UID ชั้นการทำงานอาจจะส่งผลให้ไฟ Simpli เอ็ด ation ฮ๊อบ ข้อเสียเปรียบหลักของการใช้ดีเอสจีสำหรับ STPPs ก็คือว่ามันต้องมีระบบจัดเก็บข้อมูลที่ซับซ้อนมากสำหรับการดำเนินงานอย่างต่อเนื่องพืช [3] แรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาในปัจจุบันก็คือการสูญเสีย Exergy ในระหว่างกระบวนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลงโดยใช้หลายองค์ประกอบทำงาน UID ชั้นที่เหมาะสมซึ่งสามารถ evap- กล่าวอย่างเป็นทางการหรือรวมตัวที่อุณหภูมิที่แตกต่างตรงกันข้ามกับ Stant con- ระเหยหรืออุณหภูมิกลั่นตัว สำหรับสารบริสุทธิ์ [4] หนึ่งเช่น multi-component ทำงาน UID ชั้นเป็นน้ำ ammonia- zeotropic ส่วนผสมที่ใช้ในวงจร Kalina (KC) มีการอภิปรายเกี่ยวกับความเป็นไปได้ของการใช้ผสมแอมโมเนียน้ำที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากผลไนไตรเดชันที่มีผลในการกัดกร่อนของอุปกรณ์ อย่างไรก็ตามการใช้ส่วนผสมของแอมโมเนียน้ำเป็นทำงาน fl uid ที่อุณหภูมิสูงได้รับการแสดงให้เห็นถึงการประสบความสำเร็จใน Canoga Park กับกังหันเงื่อนไขทางเข้าของ 515 องศาเซลเซียสและ 110 บาร์ [5] นอกจากนี้สิทธิบัตรโดยKalina [6] อ้างความมั่นคงของผสมแอมโมเนียน้ำพร้อมกับการป้องกันของไนไตรเดชันสำหรับการดำเนินงานโรงงานยิ่งขึ้นไป2,000 ฒน์ (1093 o C) อุณหภูมิและ 10,000 psia (689.5 บาร์) สำหรับแรงดันโดยใช้สารเติมแต่งที่เหมาะสม . มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าผลิตไอน้ำระยะโดยตรงจะใช้ที่นี่สำหรับทั้งน้ำและสารผสมน้ำ ammonia-. มีข้อเสนอที่จะรวม KC สำหรับความร้อนเสียอีกพืชโค้ช, โรงไฟฟ้าพลังงานความร้อนใต้พิภพหรือพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อนโรงไฟฟ้าได้ พืชดังกล่าวดำเนินการโดยมีอุณหภูมิช่วงต่ำหรือขนาดกลางที่เข้ากังหัน Bombarda และคณะ [7] นำเสนอการเปรียบเทียบระหว่างทางอุณหพลศาสตร์ KC และวงจรแรอินทรีย์ (ORC) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขาสรุปว่าถึงแม้จะได้รับพลังงานไฟฟ้าเอาท์พุทมีค่าเท่ากันเกือบ KC ต้องใช้ความดันขาเข้ากังหันสูงมากที่จะบรรลุเดียวกันจึงทำให้มันเอ็ด Fi unjusti สำหรับการใช้งานดังกล่าว ซิงห์และ Kaushik [8] นำเสนอพลังงานและการวิเคราะห์ Exergy และ misation ปรับปรุงของ KC คู่กับไฟถ่านหินโรงไฟฟ้าไอน้ำสีแดงสำหรับการกู้คืนความร้อนไอเสีย พวกเขาพบว่าที่ความดันกังหันทางเข้า 40 บาร์ส่วนมวลแอมโมเนีย 0.8 ให้รอบสูงสุดประสิทธิภาพการ fi และที่ทำลาย Exergy สูงสุดเกิดขึ้นในเครื่องระเหย Campos Rodríguezและคณะ [9] นำเสนอการเปรียบเทียบ exergetic และเศรษฐกิจระหว่าง KC และ ORC สำหรับอุณหภูมิต่ำโรงไฟฟ้าความร้อนใต้พิภพ พวกเขาพบว่า KC ผลิต 18% พลังงานมากกว่า ORC 37% มวลน้อยชั้นอัตราโอ๊ย นอกจากนี้เคซีมี 17.8% ลดค่าใช้จ่ายไฟฟ้าเชื้อเพลิงกว่า ORC วังและคณะ [10] นำเสนอการวิเคราะห์พารามิเตอร์และการเพิ่มประสิทธิภาพของเคซีขับเคลื่อนโดยพลังงานแสงอาทิตย์ พวกเขาพบว่าการส่งออกพลังงานสุทธิและระบบ EF ไฟขาดเพียงน้อยไวต่ออุณหภูมิกังหันภายใต้เงื่อนไขที่กำหนดและว่ามีกังหันความดันขาเข้าที่ดีที่สุดซึ่งส่งผลให้การส่งออกพลังงานสุทธิสูงสุด Coskun และคณะ [11] นำเสนอการเปรียบเทียบโดยสลับรอบทวีอำนาจที่แตกต่างกันสำหรับอุณหภูมิปานกลางทรัพยากรความร้อนใต้พิภพ พวกเขาพบว่าเคซีและวงจรเถ้าชั้นสองให้น้อยค่าใช้จ่ายเชื้อเพลิงไฟฟ้าและด้วยเหตุนี้ต่ำสุดระยะเวลาคืนทุน. ด้วยการไปใช้กับกังหัน KC สูง inlet อุณหภูมิ, อิบราฮิมและ Kovach [12] การศึกษาผลกระทบของการที่แตกต่างกัน แอมโมเนียส่วนมวลและอุณหภูมิคั่นในการขาดเพียง EF วงจรไฟสำหรับวงจร Kalina bottoming ใช้กังหันก๊าซไอเสียเป็นแหล่งความร้อน เงื่อนไขการเข้ากังหัน KC เป็น 482 องศาเซลเซียสและบาร์ 59.6 ผู้เขียนพบว่า KC เป็น 10e20% เพียงพอ Fi อื่น ๆ EF กว่าวงจร Rankine กับเงื่อนไขขอบเขตเดียวกัน จู้จี้และ Gupta [13] ดำเนินการวิเคราะห์ Exergy ของ KC กับกังหันก๊าซไอเสียเป็นแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิระหว่างกังหัน 475 องศาเซลเซียสและ 525 องศาเซลเซียสและความดันที่ไหลเข้ากังหัน 100 บาร์ พวกเขาสรุปว่าตัวแปรสำคัญที่มีผลต่อประสิทธิภาพใน EF วงจรไฟที่มีอุณหภูมิกังหันองค์ประกอบและอุณหภูมิคั่น Dejfors และคณะ [14] นำเสนอการวิเคราะห์การใช้พลังงานรอบแอมโมเนียน้ำ Fi Direct กระบวนการผลิตสีแดงที่มีอุณหภูมิสูงสุด 540 องศาเซลเซียสพวกเขาสรุปว่าสำหรับไฟล์โครงสร้างความร้อนร่วมต่อต้านไฟวงจรแรดำเนินการ

การแปล กรุณารอสักครู่..

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:[สำเนา]

คัดลอก!

1 . บทนำ

ในครั้งล่าสุด โรงไฟฟ้าพลังงานแสงอาทิตย์ ( stpps ) ดึงดูดความสนใจขนาดใหญ่ในเชิงพาณิชย์เพื่อสร้างกระแสไฟฟ้า [ 1 ] ใน STPP การถ่ายเทความร้อนﬂอิ๊ด ( htf ) และทำงานﬂ uid มีบทบาทสำคัญเป็นพาหะของพลังงานจากนักสะสม / รับกังหันนี้โดยทั่วไปจะทำในสองขั้นตอน สำหรับต้นทุนการผลิตกับ Rankine Cycle การ htf ( เช่นสังเคราะห์น้ำมัน ละลายเกลือ ฯลฯ ) จึงตัดสินใจเดินทางไปเก็บรวบรวมพลังงานจากเหตุการณ์ดวงอาทิตย์รังสี พลังงานนี้จะส่งผ่านไปยัง
ทำงานﬂวิด ( น้ำ / ไอน้ำ ) ซึ่งประกอบเป็นไอน้ำ กังหันข้อเสียหลักๆของระบบเช่นสอง - อี๊ดﬂที่อุณหภูมิสูงสุดของ htf ถูก จำกัด โดยﬂ uid ความมั่นคงเกี่ยวข้อง ( เช่นประมาณ 400 o C น้ำมันสังเคราะห์ ) จึงส่งผลให้อุณหภูมิต่ำจึงต่ำ และกังหันขาเข้ารอบ EF จึง
ประสิทธิภาพ .การประยุกต์ใช้สร้างไอน้ำโดยตรง ( DSG ) ใน stpps นำเสนอโอกาสในการปรับปรุงประสิทธิภาพโดยรวมของพืช EF จึงในขณะที่พร้อมลดต้นทุนการผลิตไฟฟ้าจาก [ 2 ] ไอน้ำแรงดันสูงที่ถูกสร้างขึ้นโดยตรงในตัวรับและ trans - ported ไปยังกังหันไอน้ำ .ข้อดีของ DSG รวมสูงกว่าอยู่อุณหภูมิไอน้ำและใช้หนึ่งﬂอี๊ดเป็นทั้ง htf และทำงานﬂอิ๊ด อาจส่งผลให้ Simpli จึงเอ็ดการดำเนินการการกระทำ . ข้อเสียเปรียบหลักของการใช้บริษัท ดีเอสจี สำหรับ stpps แค่นั้น

ต้องการระบบจัดเก็บข้อมูลที่ซับซ้อนมากสำหรับการดำเนินงานที่โรงงานอย่างต่อเนื่อง [ 3 ]แรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาในปัจจุบันคือเส้นทางการสูญเสียในระหว่างกระบวนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลงโดยการใช้ที่เหมาะสมโดยทำงานﬂ uid ซึ่งสามารถไอ - กล่าวสุนทรพจน์ หรือควบแน่นที่อุณหภูมิแตกต่างกัน ตรงกันข้าม con - พนักงานระเหยหรืออุณหภูมิอิ่มตัวสำหรับสารบริสุทธิ์ [ 4 ] เช่นโดยทำงานﬂ uid คือ แอมโมเนียน้ำ zeotropic ผสมที่ใช้ในที่ตั้งรอบ ( KC ) มีการอภิปรายเกี่ยวกับความเป็นไปได้ของการใช้แอมโมเนียน้ำผสมที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากการไนไตรผลที่เกิดขึ้นในการกัดกร่อนของอุปกรณ์ อย่างไรก็ตาม การใช้แอมโมเนียมีน้ำผสมเป็นﬂอี๊ดทำงานที่อุณหภูมิสูงได้แสดงในสวนสาธารณะด้วย
canoga กังหันสภาพทางเข้า 515 o C และ 110 บาร์ [ 5 ] นอกจากนี้สิทธิบัตรโดย
คาลิน่า [ 6 ] อ้างเสถียรภาพของสารละลายแอมโมเนียผสมพร้อมกับการป้องกันของพืชโดยเฉพาะการไนไตรขึ้น

( o o F ที่ 2000 องศาเซลเซียส อุณหภูมิ และ 10 , 000 psia ( 689.5 บาร์ ) ใช้สาร
ความดันที่เหมาะสมมันควรจะสังเกตว่าระยะตรงการผลิตไอน้ำที่ใช้มาทั้งน้ำและแอมโมเนีย - ผสมน้ำ
มีข้อเสนอที่จะรวม KC เพื่อความร้อนทิ้ง covery Re - พืชพืชพลังงานใต้พิภพหรือพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อนพลังพืช พืชดังกล่าวประกอบกับอุณหภูมิต่ำหรือปานกลางที่กังหันที่ปากน้ำ บอมบาร์ด้า et al .[ 7 ] แสดงการเปรียบเทียบระหว่าง ทางเคซีและอินทรีย์แรนคินวงจร ( Orc ) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขาสรุปว่า แม้ว่าค่าพลังงานไฟฟ้าซึ่งมีเกือบเท่ากัน เคซี ต้องสูงมาก กังหัน ความดันขาเข้าเพื่อให้บรรลุเดียวกัน เพื่อให้ unjusti จึงเอ็ดสำหรับการใช้งานดังกล่าวซิงห์และ Kaushik [ 8 ] แสดงพลังงานและเอ็กเซอร์ยีการวิเคราะห์และ OPTI - misation ของเคซี คู่กับถ่านหิน - โรงไฟฟ้าไอน้ำจึงสีแดงสำหรับไอเสียความร้อนการกู้คืน พวกเขาพบว่ากังหันความดันขาเข้า 40 บาร์ , แอมโมเนียมีสัดส่วนมวลของ 0.8 ให้สูงสุดรอบ EF ประสิทธิภาพและจึงทำลายราคาสูงสุดจะเกิดขึ้นในระเหย มาร์ติน แคมโพส ลุยส์โรดรีเกซ et al .[ 9 ] แสดงการ exergetic ทางเศรษฐกิจ และการเปรียบเทียบระหว่าง KC และ Orc สำหรับอุณหภูมิใต้พิภพโรงไฟฟ้า พวกเขาพบว่า KC ผลิตไฟฟ้า 18 % มากกว่า Orc กับ 37 % น้อยกว่ามวลﬂโอ๊ย อัตรา นอกจากนี้ เคซีได้ 17.8 % ลด levelized ไฟฟ้าต้นทุนกว่าผี . Wang et al . [ 10 ] เสนอการวิเคราะห์พารามิเตอร์และการเพิ่มประสิทธิภาพของเคซี ขับเคลื่อนโดยพลังงานแสงอาทิตย์พวกเขาพบว่า เครือข่ายพลังงานและ EF ระบบจึงมีความไวน้อยกว่าประสิทธิภาพกังหันอุณหภูมิภายใต้เงื่อนไขที่กำหนดและมีที่ดีที่สุดกังหันความดันขาเข้าซึ่งผลลัพธ์ในการแสดงผลพลังงานสูงสุดสุทธิ coskun et al . [ 11 ] แสดงการเปรียบเทียบ - ทวีรอบพลังงานที่แตกต่างกันสำหรับอุณหภูมิปานกลาง พิภพ ทรัพยากรพวกเขาพบว่า เคซี และคู่ﬂเถ้าวงจรให้ levelized อย่างน้อยต้นทุนค่าไฟฟ้า และดังนั้น ค่าระยะเวลาคืนทุน .
ช่วยใช้ KC กับกังหันปากน้ำสีฝุ่น - ตูเรสสูง ,บราฮิม และ โคแวค [ 12 ] ได้ศึกษาผลของการเปลี่ยนแปลงแอมโมเนียเศษส่วนมวลและอุณหภูมิในรอบ EF จึงแยกประสิทธิภาพสำหรับคาลิน่าตกรอบใช้กังหันไอเสียก๊าซเป็นแหล่งความร้อน . เคซีกังหันขาเข้าเงื่อนไข 482 o C
59.6 และบาร์ ผู้เขียนพบว่า KC เป็น 10e20 มากกว่า EF จึง cient กว่าแรนคินวงจรกับเงื่อนไขขอบเขตเดียวกันบ่น และคุป [ 13 ] ทำการเอ็กเซอร์ยีการวิเคราะห์ของ KC กับกังหันไอเสียเป็นแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิระหว่างกังหัน 475 o C และ 525 o C และกังหันความดันขาเข้า 100 บาร์ พวกเขาพบว่า ตัวแปรสำคัญที่มีผลต่อประสิทธิภาพของ EF จึงเป็นกังหันที่อุณหภูมิ องค์ประกอบและ
คั่นอุณหภูมิ dejfors et al .[ 14 ] นำเสนอการวิเคราะห์การใช้พลังงานรอบน้ำแอมโมเนียโดยตรงจึงสีแดงพลังงานพืช มีอุณหภูมิสูงสุดที่ 540 o C พวกเขาสรุปว่า สำหรับกลุ่มคอน จึง guration วัฏจักร Rankine า
,

การแปล กรุณารอสักครู่..

ภาษาอื่น ๆ

การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.