where hgas(t) is the instantaneous

where hgas(t) is the instantaneous convective heat transfer coefficient (W/m2 0K), VC(t), P(t) and T(t) are the
instantaneous cylinder volume (m3), pressure (105 Pa) and temperature (K), and SP the mean piston speed (m/s),
respectively. The calibration constants a and b are calculated as 130 and 1.4. Averaged cycle values of heat transfer
coefficient and temperature are used for the piston top. Boundary conditions for the oil-cooled part of the piston are
obtained from the literature as 95 0C and 1500 W/m2 0C, respectively. The other boundary conditions (temperature and
heat transfer coefficient) are taken from the literature . Temperatures of the rings are 200, 180, 160 and 140 0C for first
and second compression, cooling and oil rings, respectively. The average heat transfer coefficient and temperatures
predicted as the boundary conditions are given in Fig.2. This model process is successfully applied by piston
manufacturers to evaluate design alterations.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ซึ่ง hgas(t) คือ สัมประสิทธิ์การถ่ายความร้อนทั้งแบบฉับพลัน (W/m2 K ที่ 0), VC(t), P(t) และ T(t) ซึ่งการทันทีกระบอกปริมาตร (m3), ความดัน (105 Pa) และอุณหภูมิ (K), และ SP ความเร็วลูกสูบเฉลี่ย (m/s),ตามลาดับ เทียบค่าคง และ b จะถูกคำนวณเป็น 130 และ 1.4 ค่าเฉลี่ยวงจรถ่ายเทความร้อนค่าสัมประสิทธิ์และอุณหภูมิที่ใช้สำหรับด้านบนลูกสูบ ขอบเขตของเงื่อนไขสำหรับส่วนของลูกสูบระบายความร้อนด้วยน้ำมันได้รับจากวรรณคดีเป็น 95 0C และ 1500 W/m2 0C ตามลำดับ เงื่อนไขขอบเขตอื่น ๆ (อุณหภูมิ และสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน) จะนำมาจากวรรณคดี มีอุณหภูมิของแหวน 200, 180, 160 และ 140 0C สำหรับครั้งแรกและสองวงแหวน บีบอัด การทำความเย็น และน้ำมันตามลำดับ สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยและอุณหภูมิคาดการณ์มีกำหนดเงื่อนไขขอบเขตใน Fig.2 ลูกสูบเรียบร้อยแล้วใช้กระบวนการแบบนี้ผู้ผลิตเพื่อประเมินการเปลี่ยนแปลงการออกแบบ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ที่ hgas (t) เป็นค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนทันทีไหลเวียน (W / m2 0k), VC (T), P (T) และ T (T) มี
ปริมาณการทันทีกระบอก (M3), ความดัน (105 PA) และอุณหภูมิ ( K) และ SP ค่าเฉลี่ยความเร็วลูกสูบ (m / s),
ตามลำดับ การสอบเทียบค่าคงที่ A และ B จะคำนวณเป็น 130 และ 1.4 ค่าเฉลี่ยรอบของการถ่ายโอนความร้อน
ค่าสัมประสิทธิ์และอุณหภูมิที่ใช้สำหรับด้านบนลูกสูบ เงื่อนไขขอบเขตสำหรับส่วนน้ำมันระบายความร้อนของลูกสูบจะ
ได้รับจากวรรณคดีถึง 95 0C 1500 W / m2 0C ตามลำดับ เขตแดนเงื่อนไขอื่น ๆ (อุณหภูมิและ
การถ่ายเทความร้อนค่าสัมประสิทธิ์) ถูกนำมาจากวรรณคดี อุณหภูมิของวง 200, 180, 160 และ 140 0C เป็นครั้งแรก
และครั้งที่สองการบีบอัดการระบายความร้อนและน้ำมันแหวนตามลำดับ ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนและอุณหภูมิเฉลี่ย
ที่คาดการณ์ไว้เป็นเงื่อนไขขอบเขตจะได้รับในรูปที่ 2 กระบวนการรุ่นนี้ถูกนำไปใช้ประสบความสำเร็จโดยลูกสูบ
ผู้ผลิตในการประเมินการเปลี่ยนแปลงการออกแบบ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ที่ hgas ( t ) เป็นการถ่ายเทความร้อนโดยการพาทันที ( W / m2 OK ) , VC ( T ) P ( T ) และ T ( t ) คือปริมาณกระบอกสูบทันที ( M3 ) , ความดัน ( 105 PA ) และอุณหภูมิ ( K ) และ SP หมายถึงลูกสูบความเร็ว ( m / s )ตามลำดับ การปรับแต่งค่า A และ B จะถูกคำนวณเป็น 130 และ 1.4 . เฉลี่ยค่ารอบของการถ่ายโอนความร้อนค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิจะใช้ลูกสูบด้านบน เงื่อนไขขอบเขตสำหรับน้ำมันเย็นส่วนหนึ่งของลูกสูบเป็นที่ได้จากวรรณกรรมเป็น 95 องศาเซลเซียสและ 1500 W / m2 องศาเซลเซียส ตามลำดับ เงื่อนไขขอบเขต ( อุณหภูมิและอื่น ๆค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน ) เอามาจากวรรณคดี อุณหภูมิของแหวน 200 , 180 , 160 และ 140 องศาเซลเซียส สำหรับครั้งแรกและประการที่สอง การบีบเย็นและน้ำมัน แหวน ตามลำดับ ค่าเฉลี่ย ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนและอุณหภูมิทำนายเป็นเงื่อนไขขอบเขตจะได้รับใน fig.2 . โมเดลของกระบวนการนี้คือสมัครเรียบร้อยแล้วโดยลูกสูบผู้ผลิตเพื่อประเมินการเปลี่ยนแปลงการออกแบบ