bMethod for measurement of sound ab

bMethod for measurement of sound absorption coefficients in a reverberation roomQ of ISO 354 [9] and KS F 2805 [10]. The sound absorption area in the range of specific frequency was obtained using the volume of the specimen and the character- istic value (c) and then it was divided by the area of the reverberation room (S) to obtain the absorption coefficient (ar) in the reverberation room using Eq. (3).
2.3. Mix proportion and mixing

In order to analyze the physical and mechanical proper- ties as well as the sound absorption characteristics of porous
concrete according to the mix proportion, the concrete was mixed according to the desired void ratio and recycled aggregate content for the W/C of 0.25, see Table 4. In order to enhance the dispersability of the cement paste, mixing was performed by combining the cement and water (water+ admixture) and premixing at 200 rpm for 270 s using a 30 l omni-mixer. Next, the aggregate was added and mixed for
90 s.
2.4. Preparation of test specimens
Specimens were constructed by the bMethod to Make Porous Concrete Specimens (craft)Q of the ECO Concrete Research Committee in Japan. When mixing was com- pleted, the porous concrete was filled into each mould and it

Fig. 2. Evaluation method of SAA (sound absorption area ratio).
I series: target void ratio 20%, II series: target void ratio 25%, III series: target void ratio 30%. CA: crushed aggregate, RA: recycled aggregate, SP: super plasticizer.
was compacted twice by vibration using a vibration table at half-full and when full. The porous concrete specimens were stripped from the moulds after dry curing for 48 h and then in 20F3 8C water.


3. Test results and discussions

3.1. Void ratio

Fig. 3 demonstrates the measurement results, the TVR and the RAC. The figure indicates that the actual measured void ratios were 18.4–21.1%, 23.7–26.1% and 28.3–31.5% for TVRs of 20%, 25% and 30%, respectively. Since the difference between the target void ratio and the actual measured void ratio was found to be maximum 1.7%, the mixing method and compacting method used in this study are considered to be appropriate. In addition, there was only
a slight influence on the void ratio by increasing the content of the recycled aggregate.

3.2. Compressive strength

Fig. 4 demonstrates the test results of the compressive strength of the porous concrete according to the target void ratio and the content of the recycled aggregate. It reveals that (1) the compressive strength tends to decrease regardless of the percent content of the recycled aggregate as the TVR increases and (2) the tendency of compressive strength to decrease is extreme when the TVR exceeds 25%. Moreover, the compressive strength of porous concrete tends to decrease for the TVR as the content of RAC increases. As the content of the RAC increased to 30%, 50% and 100% for the TVRs of 20%,
25% and 30%, respectively, the compressive strength was reduced by 4.1–16.0%, 2.6–16.1% and 2.9–15.0%

relative to concrete containing no recycled aggregate. The compressive strength reduced markedly when the content of the recycled aggregate exceeded 50%. This is considered to be due to reduction of bonding between aggregate and cement paste when using recycled aggregate.

3.3. Sound absorption characteristics of the porous concrete by impedance tube

In order to analyze the sound absorption characteristics of porous concrete according to the target void ratio and the recycled aggregate, the absorption coefficient was measured for each frequency using an impedance tube. The measure- ment results are shown in Figs. 5–8. It can be seen from (1)
the results that for the TVR of 20%, the absorption coefficient became highest in the frequency range of 315–
400 Hz; (2) for the TVR of 25%, it became highest in the frequency range of 400–500 Hz; and for the TVR 30%, it became highest in the frequency range of 500–630 Hz. This signifies that the frequency of the highest absorption coefficient was obtained sound as the TVR increased. This is corroborated by studies [11,12] of Nakajawa and others in Japan. This is because absorption became higher as the specific surface area of voids increased. Therefore, the specific surface area of the voids increased as the TVR of the porous concrete increased resulting in the highest sound absorption coefficient. Moreover, it was found that when the TVR remained the same, the increase in the content of the recycled aggregate had very slight influence on the

absorption characteristics of the porous concrete. There is little difference between the target void ratio and the actual measurement void ratio due to the increase in the content of the recycled aggregate.
Fig. 9 shows the NRC measurement result, which is the arithmetic mean of the absorption coefficients of the porous concrete using recycled aggregate at 250 Hz, 500 Hz, 1000
Hz and 2000 Hz. From this it can be seen that the NRCs were
0.48–0.51, 0.52–0.56 and 0.47–0.49 for the target void ratios of 20%, 25% and 30%, respectively, demonstrating that the tendency of the NRC was to increase as the TVR increased from 20% to 25%. It is shown that the NRC at the TVR of
30% was smaller than that at the TVR of 25%. The reason that the NRC was the highest at the TVR of 25% is thought to be
that the absorption coefficient was the highest at 500 Hz, which is the frequency applied when calculating the NRC. Also, the sound absorption characteristics were better at 1000
Hz than those for other void ratios and the NRC was relatively low for the TVRs of 20% and 30% compared to the NRC for the TVR of 25%, with the absorption coefficient being highest in the range of 315–400 Hz and 500–630 Hz, which are not applied when calculating the NRC.
Fig. 10 depicts the sound absorption area ratio (SAA) of porous concrete using recycled aggregate at 250–2000 Hz. From this it can be seen that the SAAs were 41.3–45.7%,
49.1–50.5% and 53.7–59.4% for the TVRs of 20%, 25% and 30%, respectively, showing the tendency for SAA to increase along with an increase in the TVR. This is thought

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

bMethod สำหรับวัดค่าสัมประสิทธิ์การดูดซับเสียงใน roomQ reverberation ISO 354 [9] และ KS 2805 F [10] ใช้ปริมาตรของตัวอย่างการตั้งเสียงในช่วงความถี่เฉพาะกล่าว และอักขระ - istic ค่า (c) แล้วก็ถูกแบ่งออกตามพื้นที่ของห้อง reverberation (S) จะได้รับ (ar) ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมในห้อง reverberation ใช้ Eq. (3)2.3 การผสมสัดส่วนและการผสมการวิเคราะห์แบบทางกล และทางกายภาพเหมาะสมความสัมพันธ์เป็นลักษณะเสียงของ porousตามสัดส่วนผสมคอนกรีต คอนกรีตที่ผสมตามอัตราส่วนต้องโมฆะ และรีไซเคิลรวมเนื้อหาสำหรับ W/C 0.25 ดูตาราง 4 เพื่อ dispersability ของวางปูนซีเมนต์ ผสมถูกดำเนินการ โดยรวมซีเมนต์และน้ำ (น้ำ + น้ำยาได้อย่างไร) และ premixing ที่ 200 รอบต่อนาทีสำหรับ 270 ใช้ออม 30 ลิตรที่ผสม เพิ่ม และผสมสำหรับการรวม90 s 2.4 การจัดทำไว้เป็นตัวอย่างทดสอบ ไว้เป็นตัวอย่างที่สร้าง โดย bMethod การทำ Porous คอนกรีต Specimens (ยาน) Q กรรมการสิ่งแวดล้อมคอนกรีตวิจัยในประเทศญี่ปุ่น เมื่อผสม com pleted, porous คอนกรีตมีการกรอกข้อมูลลงในแม่พิมพ์แต่ละและ Fig. 2 วิธีการประเมินของ SAA (อัตราส่วนพื้นที่ดูดซับเสียง)ฉันชุด: อัตรายกเลิกเป้าหมาย 20% ชุด II: อัตราการยกเลิกเป้าหมาย 25% ชุด III: เป้าหมายอัตราการยกเลิก 30% CA: บดรวม RA: รีไซเคิลรวม SP: กระด้างไนลซุปเปอร์ไม่กระชับสอง โดยการสั่นสะเทือนโดยใช้ตารางการสั่นสะเทือน ที่ครึ่งเต็ม และ เมื่อเต็ม ไว้เป็นตัวอย่างคอนกรีต porous ถูกปล้นจากแม่พิมพ์หลังจากบ่มแห้ง สำหรับ 48 h แล้ว ในน้ำ 8C 20F33. ทดสอบผลลัพธ์และสนทนา3.1 การอัตราโมฆะFig. 3 แสดงให้เห็นถึงผลการประเมิน TVR และ RAC ตัวเลขบ่งชี้ว่า จริงวัดอัตราส่วนที่เป็นโมฆะได้ 18.4-21.1%, 23.7-26.1% และ 28.3 – ยาว 31.5% สำหรับ TVRs 20%, 25% และ 30% ตามลำดับ เนื่องจากความแตกต่างระหว่างอัตราการยกเลิกเป้าหมายและอัตราส่วนโมฆะวัดจริงพบได้สูงสุด 1.7% วิธีผสมและวิธีกระชับใช้ในการศึกษานี้จะถือเป็นที่เหมาะสม แห่ง มีเท่านั้นอิทธิพลเล็กน้อยในอัตรายกเลิกโดยการเพิ่มเนื้อหาของรวมรีไซเคิล3.2. compressive แรงFig. 4 แสดงให้เห็นถึงผลการทดสอบแรง compressive คอนกรีต porous ตามอัตราการยกเลิกเป้าหมายและเนื้อหาของรวมรีไซเคิล จะพบว่า (1) แรง compressive มีแนวโน้มลดลงร้อยละมูลรวมรีไซเคิล TVR เพิ่มขึ้น และ (2)แนวโน้ม compressive กำลังลดอยู่มากเมื่อ TVR เกิน 25% ยิ่งไปกว่านั้น ความแข็งแรงของคอนกรีต porous compressive มีแนวโน้มลดสำหรับ TVR ที่เป็นเนื้อหาของ RAC เพิ่ม เป็นเนื้อหาของ RAC เพิ่มสำหรับ TVRs 20%, 30%, 50% และ 100%25% และ 30% ตามลำดับ แรง compressive ถูกลดลง 4.1 – 16.0%, 2.6-16.1% และ 2.9 – 15.0% เมื่อเทียบกับคอนกรีตประกอบด้วยไม่รวมรีไซเคิล แรง compressive ลดลงอย่างเด่นชัดเมื่อเนื้อหาของการรีไซเคิลรวมเกิน 50% ถือเป็นเนื่องจากการลดลงของงานระหว่างรวมและปูนซีเมนต์วางเมื่อใช้รีไซเคิลรวม3.3. ลักษณะการดูดซึมของคอนกรีต porous เสียง โดยความต้านทานหลอดเพื่อวิเคราะห์ลักษณะเสียงของคอนกรีต porous ตามอัตราการยกเลิกเป้าหมายและรวมกลับ ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมมีวัดสำหรับแต่ละความถี่ที่ใช้หลอดมีความต้านทาน ผลวัดติดขัดจะแสดงใน Figs. 5 – 8 จะเห็นได้จาก (1)ผลว่า สำหรับ TVR 20% ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมได้สูงที่สุดในช่วงความถี่ 315 –400 Hz (2) สำหรับ TVR 25% เป็นสูงสุดในช่วงความถี่ 400-500 Hz และ สำหรับ TVR 30% มันเป็นความสูงที่สุดในช่วงความถี่ 500-630 Hz คำว่า ความถี่ของค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงสุดได้รับเสียง TVR เพิ่มขึ้น นี้เป็น corroborated โดยศึกษา [11,12] Nakajawa และอื่น ๆ ในประเทศญี่ปุ่น ทั้งนี้เนื่องจากดูดซึมได้สูงเป็นพื้นที่เฉพาะของ voids เพิ่มขึ้น ดังนั้น พื้นที่เฉพาะของ voids การเพิ่มเป็น TVR ของ porous คอนกรีตเพิ่มงบในสัมประสิทธิ์การดูดซึมเสียงสูงสุด นอกจากนี้ พบว่า เมื่อ TVR ที่อยู่เหมือนกัน การเพิ่มขึ้นของการรีไซเคิลรวมมีอิทธิพลเล็กน้อยมาก ลักษณะการดูดซึมของคอนกรีต porous มีความแตกต่างเล็กน้อยระหว่างอัตราการยกเลิกเป้าหมายและอัตราส่วนวัดจริงยกเลิกเพิ่มในเนื้อหาของรวมรีไซเคิลFig. 9 แสดงผลวัด NRC ซึ่งเป็นค่าเฉลี่ยเลขคณิตของสัมประสิทธิ์การดูดซึมของ porous คอนกรีตโดยใช้รีไซเคิลรวมที่ 250 Hz, 500 Hz, 1000Hz และ 2000 Hz จากนี้ จะเห็นได้ว่า NRCs ที่ถูก0.48-0.51, 0.52-0.56 และ 0.47 – 0.49 สำหรับอัตราการยกเลิกเป้าหมาย 20%, 25% และ 30% ตามลำดับ เห็นว่า แนวโน้มของ NRC ถูกเพิ่มเป็น TVR เพิ่มขึ้นจาก 20% เป็น 25% มันจะแสดงที่ NRC ที่ TVR ของ30% มีขนาดเล็กกว่าที่ TVR 25% เหตุผลที่ NRC ที่ได้สูงสุดที่ TVR 25% เป็นความคิดที่จะว่า ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมได้สูงสุดที่ 500 Hz ซึ่งเป็นความถี่ที่ใช้ในการคำนวณ NRC ยัง ลักษณะดูดซับเสียงได้ดีกว่าที่ 1000Hz กว่าในอัตราส่วนอื่น ๆ โมฆะและ NRC มีค่อนข้างต่ำสำหรับ TVRs 20% และ 30% เทียบกับ NRC ใน TVR 25% มีค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงที่สุดในช่วง 315-400 Hz และ 500-630 Hz ซึ่งจะใช้เมื่อคำนวณ NRCFig. 10 แสดงให้เห็นอัตราตั้งเสียง (กระดาษสา) ของคอนกรีต porous ใช้รวมรีไซเคิลที่ 250 – 2000 Hz จากนี้ จะเห็นได้ว่า ซาสที่ถูก 41.3 – 45.7%49.1 – 50.5% และ 53.7 – 59.4% สำหรับ TVRs 20%, 25% และ 30% ตามลำดับ แสดงแนวโน้มสำหรับกระดาษสาเพิ่มขึ้นพร้อมกับการเพิ่มขึ้นของ TVR นี้เป็นความคิด

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

bMethod สำหรับการวัดค่าสัมประสิทธิ์การดูดซับเสียงใน roomQ ก้องของ ISO 354 [9] และ F KS 2805 [10] พื้นที่ดูดซับเสียงในช่วงความถี่เฉพาะที่ได้รับโดยใช้ปริมาณของชิ้นงานและมูลค่า istic ตัวอักษร (ค) และจากนั้นจะถูกแบ่งออกเป็นพื้นที่ของห้องก้อง (S) เพื่อให้ได้ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึม (AR) เสียงก้องในห้องพักโดยใช้สมการ (3).
2.3 สัดส่วนผสมและผสมเพื่อวิเคราะห์ความสัมพันธ์ตัวแสดงคุณสมบัติทางกายภาพและเชิงกลเช่นเดียวกับลักษณะการดูดซับเสียงที่มีรูพรุนของคอนกรีตตามสัดส่วนการผสมคอนกรีตผสมตามอัตราส่วนที่ต้องการและเป็นโมฆะรีไซเคิลเนื้อหารวมสำหรับ W / C 0.25 โปรดดูตารางที่ 4 เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพใน dispersability วางปูนซีเมนต์ผสมได้ดำเนินการโดยรวมซีเมนต์และน้ำ (ผสมน้ำ +) และ premixing ที่ 200 รอบต่อนาที 270 s โดยใช้ 30 ลิตรผสมรอบ ถัดไปรวมถูกบันทึกและผสมสำหรับ90 s. 2.4 การเตรียมความพร้อมของการทดสอบตัวอย่างที่ชิ้นงานที่ถูกสร้างขึ้นโดย bMethod การสร้างชิ้นงานคอนกรีตพรุน (งานฝีมือ) Q ของ ECO คณะกรรมการวิจัยคอนกรีตในญี่ปุ่น เมื่อได้รับการผสม pleted สั่งคอนกรีตที่มีรูพรุนเต็มไปในแต่ละแม่พิมพ์และรูป 2. วิธีการประเมินผลของสมาคมนักวิเคราะห์หลักทรัพย์ (อัตราส่วนพื้นที่การดูดซึมเสียง). ฉันชุด: เป้าหมายอัตราส่วนโมฆะ 20% ชุดที่สอง: เป้าหมายอัตราส่วนโมฆะ 25% ชุดที่สาม: เป้าหมายอัตราส่วน 30% เป็นโมฆะ แคลิฟอร์เนีย: รวมบด RA: รวมรีไซเคิล SP. พลาสติซุปเปอร์ถูกบดอัดสั่นสะเทือนครั้งที่สองโดยใช้ตารางการสั่นสะเทือนที่ครึ่งเต็มรูปแบบและเมื่อเต็มรูปแบบ ตัวอย่างที่เป็นรูปธรรมที่มีรูพรุนถูกปลดออกจากแม่พิมพ์หลังจากบ่มแห้งเป็นเวลา 48 ชั่วโมงและจากนั้นในน้ำ 20F3 8C. 3 ผลการทดสอบและการอภิปราย3.1 ความว่างเปล่าอัตราส่วนรูป 3 แสดงให้เห็นถึงผลการวัด, TVR และ RAC แสดงให้เห็นว่าตัวเลขที่เกิดขึ้นจริงที่วัดอัตราส่วนโมฆะเป็น 18.4-21.1%, 23.7-26.1% และ 28.3-31.5% สำหรับ TVRs 20%, 25% และ 30% ตามลำดับ เนื่องจากความแตกต่างระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนโมฆะและอัตราส่วนโมฆะวัดที่เกิดขึ้นจริงพบว่าสูงสุด 1.7% วิธีการผสมและวิธีการกระชับใช้ในการศึกษานี้ได้รับการพิจารณาให้มีความเหมาะสม นอกจากนี้ยังมีเพียงเล็กน้อยที่มีอิทธิพลกับอัตราส่วนโมฆะโดยการเพิ่มเนื้อหาของการรวมรีไซเคิล. 3.2 แรงอัดภาพ 4 แสดงให้เห็นถึงผลการทดสอบของแรงอัดของคอนกรีตที่มีรูพรุนตามเป้าหมายอัตราส่วนโมฆะและเนื้อหาของการรวมรีไซเคิล มันแสดงให้เห็นว่า (1) แรงอัดมีแนวโน้มที่จะลดลงโดยไม่คำนึงถึงเนื้อหาร้อยละของการรวมรีไซเคิลเป็น TVR เพิ่มขึ้นและ (2) แนวโน้มของแรงอัดจะลดลงมากคือเมื่อ TVR เกินกว่า 25% นอกจากนี้ยังมีแรงอัดของคอนกรีตที่มีรูพรุนมีแนวโน้มที่จะลดลงสำหรับ TVR เป็นเนื้อหาของการเพิ่มขึ้นของ RAC เป็นเนื้อหาของ RAC เพิ่มขึ้นถึง 30%, 50% และ 100% สำหรับ TVRs 20%, 25% และ 30% ตามลำดับแรงอัดลดลง 4.1-16.0% 2.6-16.1% และ 2.9-15.0 % เมื่อเทียบกับคอนกรีตที่มีไม่รวมรีไซเคิล แรงอัดลดลงอย่างเห็นได้ชัดเมื่อเนื้อหาของการรวมรีไซเคิลเกิน 50% นี้จะถือเป็นเนื่องจากการลดลงของพันธะระหว่างวางรวมและปูนซีเมนต์เมื่อใช้รวมรีไซเคิล. 3.3 ลักษณะการดูดซับเสียงของคอนกรีตที่มีรูพรุนโดยหลอดความต้านทานในการวิเคราะห์ลักษณะการดูดซับเสียงของคอนกรีตที่มีรูพรุนตามเป้าหมายอัตราส่วนโมฆะและนำกลับมาใช้รวมค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมวัดสำหรับแต่ละความถี่โดยใช้หลอดต้านทาน ผลการ ment วัดที่แสดงอยู่ในมะเดื่อ 5-8 จะเห็นได้จาก (1) ผลที่ TVR 20% ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมกลายเป็นที่สูงที่สุดในช่วงความถี่ของ 315- 400 เฮิร์ตซ์; (2) สำหรับ TVR 25% มันก็กลายเป็นที่สูงที่สุดในช่วงความถี่ 400-500 เฮิร์ตซ์; และ TVR 30% มันก็กลายเป็นที่สูงที่สุดในช่วงความถี่ของ 500-630 เฮิร์ตซ์ นั่นหมายความว่าความถี่ของค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงสุดที่ได้รับเสียงเป็น TVR เพิ่มขึ้น นี้ยืนยันโดยการศึกษา [11,12] ของ Nakajawa และคนอื่น ๆ ในประเทศญี่ปุ่น เพราะนี่คือการดูดซึมกลายเป็นที่สูงขึ้นตามพื้นที่ผิวที่เฉพาะเจาะจงของช่องว่างที่เพิ่มขึ้น ดังนั้นพื้นที่ผิวที่เฉพาะเจาะจงของช่องว่างที่เพิ่มขึ้นเป็น TVR ของคอนกรีตที่มีรูพรุนเพิ่มขึ้นส่งผลให้เสียงสูงสุดสัมประสิทธิ์การดูดซึม นอกจากนี้ยังพบว่าเมื่อ TVR ยังคงเหมือนเดิมเพิ่มขึ้นในเนื้อหาของการรวมรีไซเคิลมีอิทธิพลเล็กน้อยมากในลักษณะการดูดซึมของคอนกรีตที่มีรูพรุน มีความแตกต่างเล็ก ๆ น้อย ๆ ระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนโมฆะและอัตราส่วนโมฆะวัดจริงเนื่องจากการเพิ่มขึ้นของการรวมเนื้อหาที่นำกลับมาเป็น. รูป 9 แสดงให้เห็นถึงผลการวัดอาร์ซีซึ่งเป็นค่าเฉลี่ยเลขคณิตของค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมของคอนกรีตที่มีรูพรุนใช้รวมรีไซเคิลที่ 250 Hz, 500 Hz, 1000 และ 2000 Hz เฮิร์ตซ์ จากนี้ก็จะเห็นได้ว่า NRCS เป็น0.48-0.51, 0.52-0.56 และ 0.47-0.49 เป้าหมายอัตราส่วนโมฆะ 20%, 25% และ 30% ตามลำดับแสดงให้เห็นว่าแนวโน้มของอาร์ซีก็จะเพิ่มขึ้นเป็น TVR เพิ่มขึ้นจาก 20% เป็น 25% มันแสดงให้เห็นว่าอาร์ซีที่ TVR ของ30% มีขนาดเล็กกว่าที่ TVR 25% เหตุผลที่อาร์ซีเป็นที่สุดที่ TVR 25% คิดว่าจะเป็นที่ค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงสุดที่ 500 เฮิรตซ์ซึ่งเป็นความถี่ที่ใช้ในการคำนวณอาร์ซี นอกจากนี้ลักษณะการดูดซับเสียงได้ดีที่ 1000 Hz กว่าเหล่านั้นสำหรับอัตราส่วนโมฆะอื่น ๆ และอาร์ซีได้รับค่อนข้างต่ำสำหรับ TVRs 20% และ 30% เมื่อเทียบกับอาร์ซีสำหรับ TVR 25% โดยมีค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมเป็นที่สูงที่สุดใน ช่วง 315-400 เฮิร์ตซ์และ 500-630 เฮิร์ตซ์ที่ไม่ได้นำมาใช้เมื่อคำนวณอาร์ซี. รูป 10 แสดงให้เห็นถึงอัตราส่วนพื้นที่ดูดซับเสียง (SAA) ของคอนกรีตที่มีรูพรุนใช้รวมรีไซเคิลที่ 250-2,000 เฮิร์ตซ์ จากนี้ก็จะเห็นได้ว่า SaaS เป็น 41.3-45.7%, 49.1-50.5% และ 53.7-59.4% สำหรับ TVRs 20%, 25% และ 30% ตามลำดับแสดงให้เห็นแนวโน้มที่สมาคมนักวิเคราะห์หลักทรัพย์จะเพิ่มขึ้นพร้อมกับการเพิ่มขึ้น ใน TVR นี่คือความคิด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

b วิธีการศึกษาสำหรับการวัดค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืนเสียงในการสะท้อนกลับ roomq ISO 354 [ 9 ] และ KS หมวด F [ 10 ]พื้นที่การดูดกลืนเสียงในช่วงความถี่ที่เฉพาะเจาะจงได้รับการใช้ปริมาตรของชิ้นงานและตัว - ค่า istic ( C ) แล้วมันก็แบ่งพื้นที่ของห้องดังลั่น ( s ) เพื่อให้ได้ค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืน ( AR ) ในห้องดังลั่น ใช้อีคิว ( 3 ) .
2.3 อัตราส่วนผสม และ ผสม

เพื่อวิเคราะห์ทางกายภาพและเชิงกลที่เหมาะสม -- ความสัมพันธ์ตลอดจนดูดซับเสียงลักษณะของคอนกรีตพรุน
เป็นไปตามสัดส่วนผสม คอนกรีตผสมตามอัตราส่วนช่องว่างที่ต้องการและปริมาณมวลรวมสำหรับ W / C ของ 0.25 , เห็นโต๊ะ 4 เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพใน dispersability ของปูนที่วางโดยการผสมปูนซีเมนต์และน้ำ ( น้ำผสม ) และผสมที่ความเร็วรอบ 200 รอบต่อนาทีสำหรับ 270 S ใช้ 30 ลิตร Omni เครื่องผสม หน้ารวมเพิ่มและผสมสำหรับ
90 S .
2.4 . เตรียมชิ้นงานทดสอบชิ้นงานที่ถูกสร้างโดย
b วิธีการศึกษาเพื่อให้คอนกรีตพรุน ( งานฝีมือ ) Q ของ Eco คอนกรีตวิจัยคณะกรรมการในญี่ปุ่น เมื่อผสม pleted com - ,คอนกรีตพรุนโดยเติมลงในแต่ละแม่พิมพ์และ

รูปที่ 2 การประเมินผลของ SAA ( อัตราส่วนพื้นที่การดูดกลืนเสียง ) .
ผมชุด : เป้าหมายอัตราส่วนช่องว่าง 20% 2 ชุด : เป้าหมายอัตราส่วนช่องว่าง 25% , 3 ชุด : อัตราส่วนช่องว่างเป้า 30% CA : บดรวมรา : ใช้มวลรวม , SP : ซุปเปอร์พลาสติไซเซอร์ .
ก็อัดสองครั้งโดยการสั่นสะเทือนโดยใช้ตารางการสั่นสะเทือนที่ครึ่งเต็ม และเมื่อเต็มคอนกรีตพรุนทำการปลดออกจากแม่พิมพ์หลังจากแห้งแข็งตัวเป็นเวลา 48 ชั่วโมง และใน 20f3 8C น้ำ


3 ผลการทดสอบและการสนทนา

1 . อัตราส่วนช่องว่าง

รูปที่ 3 แสดงผลการวัด , ทีวีอาร์และ RAC . ตัวเลขบ่งชี้ว่าแท้จริงวัดอัตราส่วนเป็นโมฆะ 18.4 – 21.1 23.7 % ( 26.1 ) และร้อยละ 31.5 ( tvrs 20% , 25% และ 30% ตามลำดับเนื่องจากความแตกต่างระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างและช่องว่างที่เกิดขึ้นจริงวัดได้เท่ากับสูงสุด 1.7% , วิธีการผสมและกระชับวิธีการที่ใช้ในการศึกษาครั้งนี้ ถือว่ามีความเหมาะสม นอกจากนี้ มีเพียง
มีอิทธิพลเล็กน้อยในอัตราส่วนช่องว่างโดยการเพิ่มเนื้อหาของมวลรวม .

. .

รูปกำลังอัด4 แสดงให้เห็นถึงผลการทดสอบกำลังรับแรงอัดของคอนกรีตพรุนตามเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างและเนื้อหาของมวลรวม . พบว่า ( 1 ) กำลังอัดมีแนวโน้มลดลงถึงร้อยละเนื้อหาของมวลรวมเป็นทีวีอาร์เพิ่มขึ้น และ ( 2 ) แนวโน้มของกำลังรับแรงอัดจะลดลงมากเมื่อทีวีอาร์เกิน 25%นอกจากนี้ กำลังรับแรงอัดของคอนกรีตพรุนมีแนวโน้มลดลงสำหรับทีวีอาร์เป็นเนื้อหาของการเพิ่มขึ้นของ RAC . เป็นเนื้อหาของ RAC เพิ่มขึ้น 30% , 50% และ 100% สำหรับ tvrs 20 %
25% และ 30% ตามลำดับ กำลังรับแรงอัดลดลง 4.1 - 16.0 % , 2.6 และร้อยละ 16.1 และ 2.9 และ 15.0 %

เมื่อเทียบกับคอนกรีตที่ไม่ใช้มวลรวม .กำลังรับแรงอัดลดลงเมื่อปริมาณของมวลรวมเกิน 50% นี้ถือว่าเป็นเนื่องจากการลดพันธะระหว่างมวลรวม และซีเมนต์เพสต์เมื่อใช้มวลรวม .

. . ดูดซับเสียงลักษณะของคอนกรีตพรุนโดย

แบบหลอดเพื่อวิเคราะห์ลักษณะการดูดกลืนเสียงของคอนกรีตพรุนตามเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างและมวลรวม , มีค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืนแสงวัดแต่ละความถี่ที่ใช้เป็นแบบหลอด วัด - ment ที่แสดงในผลมะเดื่อ . 5 – 8 มันสามารถเห็นได้จาก ( 1 )
ผลที่ได้สำหรับทีวีอาร์ 20 %สัมประสิทธิ์การดูดซึมได้สูงสุดในช่วงความถี่ 315 –
400 Hz ; ( 2 ) สำหรับทีวีอาร์ 25 % ก็สูงสุดในช่วงความถี่ 400 – 500 Hz ; และสำหรับทีวีอาร์ 30% มันก็สูงที่สุดในช่วงความถี่ 500 – 630 เฮิรตซ์ ดิสที่ความถี่ของค่าสัมประสิทธิ์การดูดกลืนเสียงสูงสุดได้เป็นทีวีอาร์ เพิ่มขึ้น นี่คือการยืนยันโดยการศึกษา [ 1112 ) nakajawa และอื่น ๆในญี่ปุ่น นี้เป็นเพราะการสูงขึ้นเป็นเฉพาะพื้นที่ว่างเพิ่มขึ้น ดังนั้น พื้นที่ผิวจำเพาะของช่องว่างเพิ่มขึ้นเป็นทีวีอาร์ของคอนกรีตพรุนเพิ่มขึ้น ส่งผลให้สัมประสิทธิ์การดูดกลืนเสียงสูงสุด นอกจากนี้ยังพบว่าเมื่อทีวีอาร์ยังคงเหมือนเดิมการเพิ่มปริมาณของที่ใช้มวลรวมได้น้อยมากต่อ

การดูดซึมลักษณะของรูพรุน คอนกรีต มีความแตกต่างเพียงเล็กน้อยระหว่างเป้าหมายอัตราส่วนช่องว่างและอัตราส่วนช่องว่างการวัดจริง เนื่องจากการเพิ่มปริมาณของมวลรวม .
รูปที่ 9 แสดง NRC การวัดผลซึ่งเป็นค่าเฉลี่ยของสัมประสิทธิ์การดูดกลืนของวัสดุคอนกรีตที่ใช้มวลรวมที่ 250 Hz , 500 Hz , 1000 และ 2000
Hz เฮิรตซ์ จากเรื่องนี้จะเห็นได้ว่า nrcs ถูก
0.48 ) 0.51 , 0.52 และ 0.56 และ 0.47 – 0.49 สำหรับเป้าหมายโมฆะในอัตราส่วน 20% , 25% และ 30% ตามลำดับ แสดงให้เห็นว่าแนวโน้มของ NRC ได้เพิ่มขึ้นเป็นทีวีอาร์ เพิ่มขึ้นจาก 20% เป็น 25%มันแสดงให้เห็นว่าเอ็นอาร์ซีที่ทีวีอาร์ของ
30% มีขนาดเล็กกว่าที่ทีวีอาร์ 25 % เหตุผลที่ NRC มีค่าสูงสุดที่ทีวีอาร์ 25% คิดเป็น
ว่าค่าสัมประสิทธิ์การดูดซึมสูงสุดที่ 500 เฮิรตซ์ ซึ่งเป็นความถี่ที่ใช้เมื่อคำนวณอาร์ซี . นอกจากนี้ ลักษณะ ดูดเสียงได้ดีที่ 1000
เฮิร์ตซ์กว่าอัตราส่วนช่องว่างอื่น ๆและ Nitrate ค่อนข้างต่ำสำหรับ tvrs 20 % และ 30 % เมื่อเทียบกับ NRC สำหรับทีวีอาร์ 25 % ด้วยค่าสัมประสิทธิ์การดูดซับสูงสุดในช่วง 315 – 400 Hz และ 500 – 630 Hz ซึ่งไม่ใช้เมื่อคำนวณอาร์ซี .
ฟิค 10 แสดงอัตราส่วนพื้นที่การดูดกลืนเสียง ( SAA ) ของวัสดุคอนกรีตที่ใช้มวลรวมที่ 250 – 2 , 000 เฮิรตซ์จากเรื่องนี้จะเห็นได้ว่า SaaS เป็น 41.3 และร้อยละ 45.7 %
, คิด– 50.5 และร้อยละ 53.7 % สำหรับ tvrs – 20% , 25% และ 30% ตามลำดับ แสดงให้เห็นถึงแนวโน้มกล่องเพิ่มขึ้น ควบคู่ไปกับการเพิ่มขึ้นในทีวีอาร์ . นี่คิดว่า