In the present paper extrusion pres

In the present paper extrusion pressure is determined using Tresca’s criterion of yielding and Reynolds equation is solved thermally in consideration of viscous heating heating effect for the computation of thermal minimum film thickness of lubricant in the inlet zone using input data (Table-1). The minimum film thickness of lubricant in the inlet zone is a boundary condition for the solution of work zone and therefore real assessment of minimum film thickness in the inlet zone leads to perfect modeling of frictional behavior in the work zone. A comparison of thermal minimum film thickness in the inlet zone is done (Fig. 2) with Wilson & Mahadavian formula [Wilson and Mahadavian 1976] in which Barus viscosity model is assumed and results shows that a significant difference is observed in the present computational work. The thermal minimum film thickness of lubricant is found an increasing trend with the given viscous thermal parameter (Fig. 3) while for elevated viscous thermal parameter a reverse trend is also observed by the authors while thermal minimum film thickness decreases with increase of semidie angle of die. The variation friction stress decreases along the work zone (Fig. 4) due to excessive lubricant
pressure/more lubricant viscosity at the entry point and decreases on increase of viscous thermal parameter. The average friction factor increases on increase of semi-die angle (Fig. 5) and decreases on increase of viscous thermal parameter and extrusion pressure (Fig. 6) due to better lubricating conditions at the die/billet interface

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ในการอัดขึ้นรูปกระดาษปัจจุบัน แรงดันจะถูกกำหนดโดยใช้เกณฑ์ของ Tresca ของผลผลิต และแก้ไขสมการเรย์โนลด์สโดยคำนึงถึงความร้อนความหนืดร้อนผลการคำนวณความหนาของฟิล์มต่ำสุดที่ความร้อนของน้ำมันหล่อลื่นในโซนทางเข้าโดยใช้ข้อมูลป้อนเข้า (ตาราง 1) ความร้อน ความหนาต่ำสุดฟิล์มของสารหล่อลื่นในโซนทางเข้าเป็นเงื่อนไขขอบเขตสำหรับการแก้ปัญหาของพื้นที่การทำงาน และดังนั้น การประเมินความหนาของฟิล์มต่ำสุดในโซนทางเข้าจริงไปสู่โมเดลสมบูรณ์แบบของการทำงานที่แรงเสียดทานในโซนทำงาน การเปรียบเทียบความหนาของฟิล์มต่ำความร้อนในโซนทางเข้าจะทำ (รูป 2) กับ Wilson & Mahadavian สูตร [วิลสันและ Mahadavian 1976] ใน Barus ซึ่งรูปแบบความหนืดจะสันนิษฐาน และผลแสดงว่า เป็นที่สังเกตความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในการทำงานเชิงคำนวณปัจจุบัน ความหนาฟิล์มความร้อนต่ำสุดของน้ำมันหล่อลื่นจะพบมีแนวโน้มที่เพิ่มขึ้นกับการกำหนดข้นความร้อนพารามิเตอร์ (รูป 3) ในขณะที่สำหรับพารามิเตอร์ความร้อนความหนืดสูง มีแนวโน้มกลับเป็นที่สังเกต โดยผู้เขียนในขณะที่ความหนาฟิล์มความร้อนต่ำสุดลดลงเมื่อเพิ่มมุม semidie ตาย ลดความเครียดของแรงเสียดทานเปลี่ยนแปลงตามพื้นที่ทำงาน (รูป 4) เนื่องจากสารหล่อลื่นมากเกินไปความหนืดความดัน/เติมสารหล่อลื่นที่จุดและลดลงในพารามิเตอร์ความร้อนความหนืดเพิ่มขึ้น ปัจจัยแรงเสียดทานเฉลี่ยที่เพิ่มขึ้นบนตายกึ่งมุม (รูป 5) และลดลงในการเพิ่มพารามิเตอร์ความร้อนความหนืดเพิ่มขึ้น และความดันอัดขึ้นรูป (รูป 6) เนื่องจากการหล่อลื่นดีกว่าเงื่อนไขที่อินเทอร์เฟซ ตาย/billet

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ความดันอัดขึ้นรูปกระดาษในปัจจุบันจะถูกกำหนดโดยใช้เกณฑ์ Tresca ของผลผลิตและสมนาดส์จะแก้ไขความร้อนในการพิจารณาผลกระทบความร้อนร้อนหนืดในการคำนวณความหนาของฟิล์มความร้อนต่ำสุดของน้ำมันหล่อลื่นในเขตทางเข้าโดยใช้ข้อมูลเข้า (ตารางที่ 1) ความหนาของฟิล์มขั้นต่ำของน้ำมันหล่อลื่นในเขตทางเข้าเป็นเงื่อนไขสำหรับการแก้ปัญหาเขตแดนของเขตงานและการประเมินผลดังนั้นที่แท้จริงของความหนาของฟิล์มขั้นต่ำในเขตทางเข้าจะนำไปสู่การสร้างแบบจำลองที่สมบูรณ์แบบของพฤติกรรมเสียดทานในพื้นที่ทำงาน การเปรียบเทียบความหนาของฟิล์มขั้นต่ำความร้อนอยู่ในโซนทางเข้าจะทำ (รูปที่. 2) กับวิลสันและ Mahadavian สูตร [วิลสันและ Mahadavian 1976] ซึ่ง Barus รูปแบบที่มีความหนืดจะสันนิษฐานและผลแสดงให้เห็นว่าแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญเป็นที่สังเกตในการทำงานของคอมพิวเตอร์ในปัจจุบัน . ความหนาของฟิล์มความร้อนต่ำสุดของน้ำมันหล่อลื่นพบแนวโน้มเพิ่มขึ้นด้วยพารามิเตอร์ความร้อนหนืดที่กำหนด (รูปที่. 3) ในขณะที่สำหรับพารามิเตอร์ความร้อนสูงหนืดแนวโน้มกลับยังเป็นที่สังเกตโดยผู้เขียนในขณะที่ความหนาของฟิล์มขั้นต่ำความร้อนลดลงด้วยการเพิ่มขึ้นของมุม semidie ของ ตาย. ความเครียดการเปลี่ยนแปลงแรงเสียดทานลดลงตามเขตงาน (รูปที่ 4.) เนื่องจากสารหล่อลื่นมากเกินไป
ความดัน / More น้ำมันหล่อลื่นความหนืดที่จุดเริ่มต้นที่ลดลงและการเพิ่มขึ้นของพารามิเตอร์การระบายความร้อนที่มีความหนืด ค่าเฉลี่ยของปัจจัยแรงเสียดทานการเพิ่มขึ้นของการเพิ่มขึ้นของมุมกึ่งตาย (รูปที่. 5) และลดการเพิ่มความหนืดความร้อนพารามิเตอร์และการอัดขึ้นรูปความดัน (รูปที่. 6) เนื่องจากสภาพการหล่อลื่นที่ดีกว่าที่ตายอินเตอร์เฟซ / เหล็กแท่ง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ใน ปัจจุบันกระดาษอัดความดันจะถูกกำหนดโดยใช้เกณฑ์ของ tresca ของผลผลิตและสมการเรย์โนลด์จะแก้ไขในการพิจารณาผลของการให้ความร้อนความร้อนเหนียวสำหรับการคำนวณความหนาของฟิล์มความร้อนต่ำสุดของน้ำมันหล่อลื่นในโซนปากน้ำ โดยใช้ข้อมูล ( table-1 ) สุดความหนาของฟิล์มน้ำมันหล่อลื่นในปากน้ำโซนเป็นเงื่อนไขขอบเขตสำหรับโซลูชันของเขตงาน และดังนั้น จริง ประเมินความหนาของฟิล์มขั้นต่ำในเขตปากน้ำ นำไปสู่พฤติกรรมแบบที่สมบูรณ์แบบของแรงเสียดทานในงานโซน การเปรียบเทียบความหนาของฟิล์มความร้อนต่ำสุดในปากน้ำโซนเสร็จ ( รูปที่ 2 ) กับวิลสัน & mahadavian สูตร [ วิลสันและ mahadavian 1976 ] ซึ่งในรูปแบบความหนืดบารัสจะถือว่า และผลลัพธ์ที่แสดงให้เห็นว่าความแตกต่างเป็นที่สังเกตในงานคอมพิวเตอร์ปัจจุบัน ความหนาของฟิล์มหล่อลื่นระบายความร้อนต่ำสุด พบว่ามีแนวโน้มเพิ่มมากขึ้นกับได้รับความร้อนค่าความหนืด ( รูปที่ 3 ) ในขณะที่ค่าความหนืดความร้อนสูงแนวโน้มกลับยังเป็นที่สังเกตโดยผู้เขียนในขณะที่ความหนาฟิล์มความร้อนลดลงต่ำสุดเพิ่ม semidie มุมตาย แรงเสียดทานการแปรความเครียดลดลงตามงานโซน ( รูปที่ 4 ) เนื่องจากสารหล่อลื่นมากเกินไปความดันมากขึ้น / น้ำมันหล่อลื่นความหนืดที่จุดเข้าและลดลงเมื่อเพิ่มความหนืดความร้อนพารามิเตอร์ โดยเฉลี่ยเพิ่มขึ้นเมื่อเพิ่มความเสียดทานของมุมตายกึ่ง ( รูปที่ 5 ) และลดลงเมื่อเพิ่มความหนืดความร้อนพารามิเตอร์และอัดความดัน ( ภาพที่ 6 ) เนื่องจากเงื่อนไขที่หล่อลื่นดีกว่าตาย billet อินเตอร์เฟซ