- ข้อความ
- ประวัติศาสตร์
to charge the capacitor. Plugging t
to charge the capacitor. Plugging these quantities into (4) reveals
that a capacitance of roughly 3.9 mF is needed to properly flux
the transformer.With the desired capacitance and initial voltage
level, the total energy ideally stored in the capacitor is approximately
1.75 J. The operation of Fig. 5 actually used a 4-mF capacitor,
the closest capacitance to the desired amount that was
available in the lab.
A detail to note in Fig. 5 is that the peak level of the current
during the device operation is approximately 55 A, which
is the same as the peak magnetizing current drawn by the transformer
in steady-state, open-circuit operation (Fig. 4), demonstrating
that the Volt-Second design method does an excellent
job of fluxing the transformer under conditions similar to the
rated transformer operation.
It is worthwhile to mention that the transformer inductance
used in the preceding equations is not a constant value, as the
slope of the curves in Fig. 3 demonstrated. If the prefluxing
operation forces the transformer flux further past the knee point
then what occurs under rated operation, is reduced in value
and the resonant frequency increases, decreasing the volt-seconds
delivered to the transformer.
This behavior is of no concern, as will be shown in part D, because
it is only exhibited when the transformer’s residual flux
is already established in the desired polarity prior to prefluxing.
The prefluxing device delivers fewer volt-seconds in this case
because it does not need to move the flux in the transformer as
far as designed in the volt-second method. In addition, as Fig. 3
shows, whether the transformer is operating under rated conditions
or saturated conditions, the maximum residual flux is
the same. In either case, the application of the prefluxing device
will result in the transformer being fluxed to approximately the
same value, but in the case of saturated operation, more of the
device energy is dissipated as heat.
2) Primary Winding Application: The prefluxing results
presented up until this point have involved the tertiary winding
of the transformer. However, the device can be applied to any
winding on the transformer and actually performs best on the
highest voltage transformer winding, where the magnetizing
current is the lowest, resulting in reduced losses in the device
and transformer. Fig. 7 plots the curve measured when
applying the prefluxing device to the 240-V primary winding of
the lab transformer after having demagnetized the transformer.
Applying the prefluxing device to the primary winding
requires referring the transformer’s magnetizing inductance to
that side of the transformer. Multiplying the tertiary inductance
by the turns ratio squared (Table I) results in a magnetizing
inductance of 230 mH. For the prefluxing operation shown in
Fig. 7, a power-supply voltage of 12.5 V was used to charge
the capacitor. Plugging the values into (4) yields a required
capacitance of 22.5 mF to properly flux the transformer.
An important point to note is that the energy stored in the capacitor
for this new prefluxing design is the same as that for the
previously mentioned design used for the tertiary winding; both
designs store 1.75 J. The same amount of energy is required to
flux the transformer regardless of the winding the device is applied
to. This characteristic comes from the fact that under ideal
circumstances, the flux required to support transformer action is
the same regardless of the transformer winding that is excited,
that a capacitance of roughly 3.9 mF is needed to properly flux
the transformer.With the desired capacitance and initial voltage
level, the total energy ideally stored in the capacitor is approximately
1.75 J. The operation of Fig. 5 actually used a 4-mF capacitor,
the closest capacitance to the desired amount that was
available in the lab.
A detail to note in Fig. 5 is that the peak level of the current
during the device operation is approximately 55 A, which
is the same as the peak magnetizing current drawn by the transformer
in steady-state, open-circuit operation (Fig. 4), demonstrating
that the Volt-Second design method does an excellent
job of fluxing the transformer under conditions similar to the
rated transformer operation.
It is worthwhile to mention that the transformer inductance
used in the preceding equations is not a constant value, as the
slope of the curves in Fig. 3 demonstrated. If the prefluxing
operation forces the transformer flux further past the knee point
then what occurs under rated operation, is reduced in value
and the resonant frequency increases, decreasing the volt-seconds
delivered to the transformer.
This behavior is of no concern, as will be shown in part D, because
it is only exhibited when the transformer’s residual flux
is already established in the desired polarity prior to prefluxing.
The prefluxing device delivers fewer volt-seconds in this case
because it does not need to move the flux in the transformer as
far as designed in the volt-second method. In addition, as Fig. 3
shows, whether the transformer is operating under rated conditions
or saturated conditions, the maximum residual flux is
the same. In either case, the application of the prefluxing device
will result in the transformer being fluxed to approximately the
same value, but in the case of saturated operation, more of the
device energy is dissipated as heat.
2) Primary Winding Application: The prefluxing results
presented up until this point have involved the tertiary winding
of the transformer. However, the device can be applied to any
winding on the transformer and actually performs best on the
highest voltage transformer winding, where the magnetizing
current is the lowest, resulting in reduced losses in the device
and transformer. Fig. 7 plots the curve measured when
applying the prefluxing device to the 240-V primary winding of
the lab transformer after having demagnetized the transformer.
Applying the prefluxing device to the primary winding
requires referring the transformer’s magnetizing inductance to
that side of the transformer. Multiplying the tertiary inductance
by the turns ratio squared (Table I) results in a magnetizing
inductance of 230 mH. For the prefluxing operation shown in
Fig. 7, a power-supply voltage of 12.5 V was used to charge
the capacitor. Plugging the values into (4) yields a required
capacitance of 22.5 mF to properly flux the transformer.
An important point to note is that the energy stored in the capacitor
for this new prefluxing design is the same as that for the
previously mentioned design used for the tertiary winding; both
designs store 1.75 J. The same amount of energy is required to
flux the transformer regardless of the winding the device is applied
to. This characteristic comes from the fact that under ideal
circumstances, the flux required to support transformer action is
the same regardless of the transformer winding that is excited,
0/5000
ค่าใช้จ่ายตัวเก็บประจุ ต่อปริมาณเหล่านี้เป็นการแสดงถึง (4)ที่ค่าความจุของประมาณ 3.9 mF ต้องไหลอย่างถูกต้องหม้อแปลงไฟฟ้ามีความต้องการแรงดันเริ่มต้นระดับ การรวมพลังงานสูงเก็บไว้ในตัวเก็บประจุเป็นประมาณ1.75 เจ การดำเนินงานของ Fig. 5 ใช้เป็นตัวเก็บประจุ 4 mF จริงความสุดยอดต้องที่พร้อมใช้งานในห้องปฏิบัติการรายละเอียดให้ทราบใน Fig. 5 คือระดับสูงสุดของในปัจจุบันระหว่างอุปกรณ์ดำเนินการอยู่ประมาณ 55 A ที่เหมือนกับช่วงการ magnetizing ปัจจุบันออก โดยหม้อแปลงหรือไม่ในท่อน เห็นวงจรเปิดดำเนินการกิน 4),ว่า วิธีการออกแบบที่สองโวลท์ไม่ดีเยี่ยมงานของ fluxing หม้อแปลงภายใต้เงื่อนไขที่คล้ายกับการหม้อแปลงไฟฟ้าที่ได้รับคะแนนการดำเนินการจึงคุ้มค่าที่จะพูดถึง inductance หม้อแปลงใช้ในสมการข้างต้นจะเป็นค่าคง การแสดงให้เห็นว่าความชันของเส้นโค้ง Fig. 3 ถ้าการ prefluxingการดำเนินการบังคับให้ฟลักซ์หม้อแปลงไฟฟ้าเพิ่มเติมผ่านจุดเข่าแล้ว สิ่งที่เกิดขึ้นภายใต้การดำเนินการจัดอันดับ ลดค่าและ เพิ่มความถี่คง ลดลงวินาทีโวลต์ส่งไปที่หม้อแปลงไฟฟ้าลักษณะเช่นนี้เป็นความกังวล จะแสดงในส่วน D เนื่องจากมันเท่านั้นจะจัดแสดงเมื่อหม้อแปลงของเหลือไหลได้ก่อตั้งขึ้นในขั้วต้องก่อน prefluxing แล้วอุปกรณ์ prefluxing ส่งโวลต์วินาทีน้อยลงในกรณีนี้เนื่องจากไม่จำเป็นต้องย้ายไหลในหม้อแปลงไฟฟ้าเป็นเช่นออกแบบในวิธีที่สองโวลท์ นอกจากนี้ เป็น Fig. 3แสดง ว่า หม้อแปลงทำงานภายใต้เงื่อนไขที่ได้คะแนนหรือสภาพอิ่มตัว ไหลเหลือสูงสุดเหมือนเดิม ในกรณีใด ใช้อุปกรณ์ prefluxingจะส่งผลให้หม้อแปลงไฟฟ้ากำลัง fluxed การประมาณการค่าเดียวกัน แต่ในกรณี ของ การอิ่มตัว หลายแบบพลังงานอุปกรณ์เป็น dissipated เป็นความร้อน2) หลักขดลวดแอพลิเคชัน: prefluxing ผลนำเสนอจนกว่าจุดนี้มีส่วนเกี่ยวข้องกับขดลวดที่ต่อของหม้อแปลงไฟฟ้า อย่างไรก็ตาม สามารถใช้อุปกรณ์ใด ๆขดลวดในหม้อแปลง และทำจริง ส่วนบนสูงแรงดันหม้อแปลงขดลวด ที่การ magnetizingปัจจุบันเป็นสุด เป็นผลขาดทุนลดลงในอุปกรณ์และหม้อแปลงไฟฟ้า Fig. 7 ผืนโค้งวัดเมื่อใช้อุปกรณ์ prefluxing ขดลวด 240 V หลักของหม้อแปลงปฏิบัติการหลังจากมี demagnetized หม้อแปลงใช้อุปกรณ์ prefluxing ขดลวดหลักต้องการหม้อแปลง magnetizing inductance การอ้างอิงที่ด้านข้างของหม้อแปลง คูณ inductance ต่อโดยเปิดอัตราส่วนลอการิทึม (ตารางผม) ผลการ magnetizinginductance ของ 230 mH การ prefluxing แสดงในFig. 7, 12.5 V แรงไฟที่ใช้ในการคิดตัวเก็บประจุ ต่อค่าลงใน (4) ทำให้ความจำเป็นค่าความจุของ 22.5 mF flux หม้อแปลงอย่างถูกต้องจะเป็นจุดสำคัญเพื่อทราบว่า พลังงานที่เก็บในตัวเก็บประจุสำหรับเรื่องนี้ใหม่ prefluxing ออกแบบเป็นเหมือนกับการก่อนหน้านี้กล่าวถึงการออกแบบใช้ขดลวดต่อ ทั้งสองอย่างออกแบบเก็บ 1.75 เจ จำนวนพลังงานเดียวกันจะต้องflux หม้อแปลงว่าขดลวดที่ใช้อุปกรณ์ถึง สำนวนนี้มาจากความจริงที่ภายใต้อุดมคติสถานการณ์ ฟลักซ์ที่จำเป็นต่อการสนับสนุนการดำเนินการของหม้อแปลงคือเหมือนกันหม้อแปลงไฟฟ้าขดลวดที่รู้สึกตื่นเต้น
การแปล กรุณารอสักครู่..
to charge the capacitor. Plugging these quantities into (4) reveals
that a capacitance of roughly 3.9 mF is needed to properly flux
the transformer.With the desired capacitance and initial voltage
level, the total energy ideally stored in the capacitor is approximately
1.75 J. The operation of Fig. 5 actually used a 4-mF capacitor,
the closest capacitance to the desired amount that was
available in the lab.
A detail to note in Fig. 5 is that the peak level of the current
during the device operation is approximately 55 A, which
is the same as the peak magnetizing current drawn by the transformer
in steady-state, open-circuit operation (Fig. 4), demonstrating
that the Volt-Second design method does an excellent
job of fluxing the transformer under conditions similar to the
rated transformer operation.
It is worthwhile to mention that the transformer inductance
used in the preceding equations is not a constant value, as the
slope of the curves in Fig. 3 demonstrated. If the prefluxing
operation forces the transformer flux further past the knee point
then what occurs under rated operation, is reduced in value
and the resonant frequency increases, decreasing the volt-seconds
delivered to the transformer.
This behavior is of no concern, as will be shown in part D, because
it is only exhibited when the transformer’s residual flux
is already established in the desired polarity prior to prefluxing.
The prefluxing device delivers fewer volt-seconds in this case
because it does not need to move the flux in the transformer as
far as designed in the volt-second method. In addition, as Fig. 3
shows, whether the transformer is operating under rated conditions
or saturated conditions, the maximum residual flux is
the same. In either case, the application of the prefluxing device
will result in the transformer being fluxed to approximately the
same value, but in the case of saturated operation, more of the
device energy is dissipated as heat.
2) Primary Winding Application: The prefluxing results
presented up until this point have involved the tertiary winding
of the transformer. However, the device can be applied to any
winding on the transformer and actually performs best on the
highest voltage transformer winding, where the magnetizing
current is the lowest, resulting in reduced losses in the device
and transformer. Fig. 7 plots the curve measured when
applying the prefluxing device to the 240-V primary winding of
the lab transformer after having demagnetized the transformer.
Applying the prefluxing device to the primary winding
requires referring the transformer’s magnetizing inductance to
that side of the transformer. Multiplying the tertiary inductance
by the turns ratio squared (Table I) results in a magnetizing
inductance of 230 mH. For the prefluxing operation shown in
Fig. 7, a power-supply voltage of 12.5 V was used to charge
the capacitor. Plugging the values into (4) yields a required
capacitance of 22.5 mF to properly flux the transformer.
An important point to note is that the energy stored in the capacitor
for this new prefluxing design is the same as that for the
previously mentioned design used for the tertiary winding; both
designs store 1.75 J. The same amount of energy is required to
flux the transformer regardless of the winding the device is applied
to. This characteristic comes from the fact that under ideal
circumstances, the flux required to support transformer action is
the same regardless of the transformer winding that is excited,
that a capacitance of roughly 3.9 mF is needed to properly flux
the transformer.With the desired capacitance and initial voltage
level, the total energy ideally stored in the capacitor is approximately
1.75 J. The operation of Fig. 5 actually used a 4-mF capacitor,
the closest capacitance to the desired amount that was
available in the lab.
A detail to note in Fig. 5 is that the peak level of the current
during the device operation is approximately 55 A, which
is the same as the peak magnetizing current drawn by the transformer
in steady-state, open-circuit operation (Fig. 4), demonstrating
that the Volt-Second design method does an excellent
job of fluxing the transformer under conditions similar to the
rated transformer operation.
It is worthwhile to mention that the transformer inductance
used in the preceding equations is not a constant value, as the
slope of the curves in Fig. 3 demonstrated. If the prefluxing
operation forces the transformer flux further past the knee point
then what occurs under rated operation, is reduced in value
and the resonant frequency increases, decreasing the volt-seconds
delivered to the transformer.
This behavior is of no concern, as will be shown in part D, because
it is only exhibited when the transformer’s residual flux
is already established in the desired polarity prior to prefluxing.
The prefluxing device delivers fewer volt-seconds in this case
because it does not need to move the flux in the transformer as
far as designed in the volt-second method. In addition, as Fig. 3
shows, whether the transformer is operating under rated conditions
or saturated conditions, the maximum residual flux is
the same. In either case, the application of the prefluxing device
will result in the transformer being fluxed to approximately the
same value, but in the case of saturated operation, more of the
device energy is dissipated as heat.
2) Primary Winding Application: The prefluxing results
presented up until this point have involved the tertiary winding
of the transformer. However, the device can be applied to any
winding on the transformer and actually performs best on the
highest voltage transformer winding, where the magnetizing
current is the lowest, resulting in reduced losses in the device
and transformer. Fig. 7 plots the curve measured when
applying the prefluxing device to the 240-V primary winding of
the lab transformer after having demagnetized the transformer.
Applying the prefluxing device to the primary winding
requires referring the transformer’s magnetizing inductance to
that side of the transformer. Multiplying the tertiary inductance
by the turns ratio squared (Table I) results in a magnetizing
inductance of 230 mH. For the prefluxing operation shown in
Fig. 7, a power-supply voltage of 12.5 V was used to charge
the capacitor. Plugging the values into (4) yields a required
capacitance of 22.5 mF to properly flux the transformer.
An important point to note is that the energy stored in the capacitor
for this new prefluxing design is the same as that for the
previously mentioned design used for the tertiary winding; both
designs store 1.75 J. The same amount of energy is required to
flux the transformer regardless of the winding the device is applied
to. This characteristic comes from the fact that under ideal
circumstances, the flux required to support transformer action is
the same regardless of the transformer winding that is excited,
การแปล กรุณารอสักครู่..
ชาร์จตัวเก็บประจุ เสียบปริมาณเหล่านี้ลงใน ( 4 ) เผย
ที่ความจุประมาณ 3.9 MF ต้องถูกต้องค่า
หม้อแปลง ด้วยความที่ต้องการความจุและระดับแรงดันไฟฟ้า
เริ่มต้น , พลังงานทั้งหมด ซึ่งเก็บไว้ในตัวเก็บประจุประมาณ
1.75 เจ. ดำเนินงานรูปที่ 5 จริงๆ แล้วใช้ 4-mf ตัวเก็บประจุ
ความจุใกล้ จํานวนเงินที่ต้องการที่
พร้อมใช้งานในแล็บ
รายละเอียดให้ทราบในรูปที่ 5 คือสูงสุดที่ระดับปัจจุบันในอุปกรณ์ผ่าตัด
ประมาณ 55 ซึ่งเป็นเช่นเดียวกับยอด magnetizing ในปัจจุบันที่วาดโดยหม้อแปลง
ในคงที่ การผ่าตัดแบบเปิด ( รูปที่ 4 ) แสดงให้เห็นถึง
ที่โวลต์แบบที่สอง ไม่ได้งานที่ยอดเยี่ยมของหม้อแปลงภายใต้สภาวะการไหล
คล้ายๆการจัดอันดับหม้อแปลง .
มันคุ้มค่าที่จะพูดถึงว่าหม้อแปลงตัวเหนี่ยวนำ
ใช้ในสมการข้างต้นไม่ใช่ค่าคงที่ เช่น
ความชันของเส้นโค้งในรูปที่ 3 แสดงให้เห็นถึง ถ้า prefluxing
ปฏิบัติการบังคับหม้อแปลงไหลต่อไปผ่านจุดที่เข่า
แล้วเกิดขึ้นภายใต้ในการดําเนินงานลดลงในค่า
และเพิ่มความถี่เรโซแนนซ์ลดโวลต์วินาที
ส่งไปแปลง พฤติกรรมนี้ไม่ต้องเป็นห่วง จะถูกแสดงในส่วน D เพราะ
มัน ( เมื่อหม้อแปลงตกค้างไหล
แล้วก่อตั้งขึ้นในขั้วที่ต้องการก่อน prefluxing .
prefluxing อุปกรณ์ให้น้อยลง โวลต์วินาทีในกรณีนี้
เพราะมัน ไม่ต้องย้ายฟลักซ์ในหม้อแปลงเป็น
เท่าที่ออกแบบในโวลต์สองวิธี นอกจากนี้ยังเป็นรูปที่ 3
แสดง ไม่ว่าหม้อแปลงไฟฟ้าเป็นปฏิบัติการภายใต้เงื่อนไขหรือสภาวะอิ่มตัว
คะแนน , สูงสุดที่เหลือเป็นมูกเลือด
เหมือนกัน ในทั้งสองกรณีการประยุกต์ใช้อุปกรณ์ prefluxing
จะส่งผลให้หม้อแปลงถูก fluxed ประมาณ
ค่าเดียวกัน แต่ในกรณีของการอิ่มตัวมากขึ้น
อุปกรณ์กระจายพลังงาน เช่น ความร้อน
2 ) หลักคดเคี้ยวโปรแกรม : prefluxing ผลลัพธ์
นำเสนอขึ้นจนถึงจุดนี้จะเกี่ยวข้องกับระบบไขลาน
ของหม้อแปลง อย่างไรก็ตาม อุปกรณ์ที่สามารถใช้งานกับขดลวดในหม้อแปลง และจริง ๆ
สูงสุดประสิทธิภาพที่ดีที่สุดในหม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูงขดลวดที่กระตุ้น
ปัจจุบันสุดเป็นผลในการลดความสูญเสียในหม้อแปลงและอุปกรณ์
. รูปที่ 7 แปลงโค้งวัดเมื่อ
ใช้ prefluxing อุปกรณ์กับ 240-v ปฐมภูมิขดลวดของหม้อแปลงหลังจาก demagnetized แล็บ
ใช้ prefluxing หม้อแปลงไฟฟ้า อุปกรณ์หลักของหม้อแปลงขดลวด
ต้องหมายถึงแม่เหล็กเหนี่ยวนำ
ที่ด้านข้างของหม้อแปลงคูณ
หรือตติยภูมิ โดยเปลี่ยนค่ายกกำลังสอง ( โต๊ะ ) ผลลัพธ์ใน magnetizing
ตัวเหนี่ยวนำ 230 ค่ะ สำหรับ prefluxing การดำเนินการที่แสดงในรูปที่ 7
, แรงดันไฟ 12 V ของใช้ตัวเก็บประจุค่า
. เสียบค่าเป็น ( 4 ) ผลผลิตต้อง
ความจุของ 22.5 MF อย่างถูกต้อง
ฟลักซ์หม้อแปลงจุดสำคัญที่ควรทราบก็คือว่าพลังงานที่ถูกเก็บไว้ในตัวเก็บประจุ
ออกแบบ prefluxing ใหม่นี้จะเหมือนกันสำหรับ
กล่าวถึงก่อนหน้านี้การออกแบบที่ใช้สำหรับระบบไขลาน 2
ออกแบบร้าน 1.75 เจจำนวนเดียวกันของพลังงานเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อ
ฟลักซ์หม้อแปลงไม่วกวนอุปกรณ์ประยุกต์
เพื่อ . ลักษณะนี้มาจากความจริงที่ว่า ภายใต้อุดมคติ
สถานการณ์การใช้เพื่อสนับสนุนปฏิบัติการหม้อแปลง
เหมือนกันไม่ว่าหม้อแปลงขดลวดที่ตื่นเต้น
ที่ความจุประมาณ 3.9 MF ต้องถูกต้องค่า
หม้อแปลง ด้วยความที่ต้องการความจุและระดับแรงดันไฟฟ้า
เริ่มต้น , พลังงานทั้งหมด ซึ่งเก็บไว้ในตัวเก็บประจุประมาณ
1.75 เจ. ดำเนินงานรูปที่ 5 จริงๆ แล้วใช้ 4-mf ตัวเก็บประจุ
ความจุใกล้ จํานวนเงินที่ต้องการที่
พร้อมใช้งานในแล็บ
รายละเอียดให้ทราบในรูปที่ 5 คือสูงสุดที่ระดับปัจจุบันในอุปกรณ์ผ่าตัด
ประมาณ 55 ซึ่งเป็นเช่นเดียวกับยอด magnetizing ในปัจจุบันที่วาดโดยหม้อแปลง
ในคงที่ การผ่าตัดแบบเปิด ( รูปที่ 4 ) แสดงให้เห็นถึง
ที่โวลต์แบบที่สอง ไม่ได้งานที่ยอดเยี่ยมของหม้อแปลงภายใต้สภาวะการไหล
คล้ายๆการจัดอันดับหม้อแปลง .
มันคุ้มค่าที่จะพูดถึงว่าหม้อแปลงตัวเหนี่ยวนำ
ใช้ในสมการข้างต้นไม่ใช่ค่าคงที่ เช่น
ความชันของเส้นโค้งในรูปที่ 3 แสดงให้เห็นถึง ถ้า prefluxing
ปฏิบัติการบังคับหม้อแปลงไหลต่อไปผ่านจุดที่เข่า
แล้วเกิดขึ้นภายใต้ในการดําเนินงานลดลงในค่า
และเพิ่มความถี่เรโซแนนซ์ลดโวลต์วินาที
ส่งไปแปลง พฤติกรรมนี้ไม่ต้องเป็นห่วง จะถูกแสดงในส่วน D เพราะ
มัน ( เมื่อหม้อแปลงตกค้างไหล
แล้วก่อตั้งขึ้นในขั้วที่ต้องการก่อน prefluxing .
prefluxing อุปกรณ์ให้น้อยลง โวลต์วินาทีในกรณีนี้
เพราะมัน ไม่ต้องย้ายฟลักซ์ในหม้อแปลงเป็น
เท่าที่ออกแบบในโวลต์สองวิธี นอกจากนี้ยังเป็นรูปที่ 3
แสดง ไม่ว่าหม้อแปลงไฟฟ้าเป็นปฏิบัติการภายใต้เงื่อนไขหรือสภาวะอิ่มตัว
คะแนน , สูงสุดที่เหลือเป็นมูกเลือด
เหมือนกัน ในทั้งสองกรณีการประยุกต์ใช้อุปกรณ์ prefluxing
จะส่งผลให้หม้อแปลงถูก fluxed ประมาณ
ค่าเดียวกัน แต่ในกรณีของการอิ่มตัวมากขึ้น
อุปกรณ์กระจายพลังงาน เช่น ความร้อน
2 ) หลักคดเคี้ยวโปรแกรม : prefluxing ผลลัพธ์
นำเสนอขึ้นจนถึงจุดนี้จะเกี่ยวข้องกับระบบไขลาน
ของหม้อแปลง อย่างไรก็ตาม อุปกรณ์ที่สามารถใช้งานกับขดลวดในหม้อแปลง และจริง ๆ
สูงสุดประสิทธิภาพที่ดีที่สุดในหม้อแปลงไฟฟ้าแรงสูงขดลวดที่กระตุ้น
ปัจจุบันสุดเป็นผลในการลดความสูญเสียในหม้อแปลงและอุปกรณ์
. รูปที่ 7 แปลงโค้งวัดเมื่อ
ใช้ prefluxing อุปกรณ์กับ 240-v ปฐมภูมิขดลวดของหม้อแปลงหลังจาก demagnetized แล็บ
ใช้ prefluxing หม้อแปลงไฟฟ้า อุปกรณ์หลักของหม้อแปลงขดลวด
ต้องหมายถึงแม่เหล็กเหนี่ยวนำ
ที่ด้านข้างของหม้อแปลงคูณ
หรือตติยภูมิ โดยเปลี่ยนค่ายกกำลังสอง ( โต๊ะ ) ผลลัพธ์ใน magnetizing
ตัวเหนี่ยวนำ 230 ค่ะ สำหรับ prefluxing การดำเนินการที่แสดงในรูปที่ 7
, แรงดันไฟ 12 V ของใช้ตัวเก็บประจุค่า
. เสียบค่าเป็น ( 4 ) ผลผลิตต้อง
ความจุของ 22.5 MF อย่างถูกต้อง
ฟลักซ์หม้อแปลงจุดสำคัญที่ควรทราบก็คือว่าพลังงานที่ถูกเก็บไว้ในตัวเก็บประจุ
ออกแบบ prefluxing ใหม่นี้จะเหมือนกันสำหรับ
กล่าวถึงก่อนหน้านี้การออกแบบที่ใช้สำหรับระบบไขลาน 2
ออกแบบร้าน 1.75 เจจำนวนเดียวกันของพลังงานเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อ
ฟลักซ์หม้อแปลงไม่วกวนอุปกรณ์ประยุกต์
เพื่อ . ลักษณะนี้มาจากความจริงที่ว่า ภายใต้อุดมคติ
สถานการณ์การใช้เพื่อสนับสนุนปฏิบัติการหม้อแปลง
เหมือนกันไม่ว่าหม้อแปลงขดลวดที่ตื่นเต้น
การแปล กรุณารอสักครู่..
ภาษาอื่น ๆ
การสนับสนุนเครื่องมือแปลภาษา: กรีก, กันนาดา, กาลิเชียน, คลิงออน, คอร์สิกา, คาซัค, คาตาลัน, คินยารวันดา, คีร์กิซ, คุชราต, จอร์เจีย, จีน, จีนดั้งเดิม, ชวา, ชิเชวา, ซามัว, ซีบัวโน, ซุนดา, ซูลู, ญี่ปุ่น, ดัตช์, ตรวจหาภาษา, ตุรกี, ทมิฬ, ทาจิก, ทาทาร์, นอร์เวย์, บอสเนีย, บัลแกเรีย, บาสก์, ปัญจาป, ฝรั่งเศส, พาชตู, ฟริเชียน, ฟินแลนด์, ฟิลิปปินส์, ภาษาอินโดนีเซี, มองโกเลีย, มัลทีส, มาซีโดเนีย, มาราฐี, มาลากาซี, มาลายาลัม, มาเลย์, ม้ง, ยิดดิช, ยูเครน, รัสเซีย, ละติน, ลักเซมเบิร์ก, ลัตเวีย, ลาว, ลิทัวเนีย, สวาฮิลี, สวีเดน, สิงหล, สินธี, สเปน, สโลวัก, สโลวีเนีย, อังกฤษ, อัมฮาริก, อาร์เซอร์ไบจัน, อาร์เมเนีย, อาหรับ, อิกโบ, อิตาลี, อุยกูร์, อุสเบกิสถาน, อูรดู, ฮังการี, ฮัวซา, ฮาวาย, ฮินดี, ฮีบรู, เกลิกสกอต, เกาหลี, เขมร, เคิร์ด, เช็ก, เซอร์เบียน, เซโซโท, เดนมาร์ก, เตลูกู, เติร์กเมน, เนปาล, เบงกอล, เบลารุส, เปอร์เซีย, เมารี, เมียนมา (พม่า), เยอรมัน, เวลส์, เวียดนาม, เอสเปอแรนโต, เอสโทเนีย, เฮติครีโอล, แอฟริกา, แอลเบเนีย, โคซา, โครเอเชีย, โชนา, โซมาลี, โปรตุเกส, โปแลนด์, โยรูบา, โรมาเนีย, โอเดีย (โอริยา), ไทย, ไอซ์แลนด์, ไอร์แลนด์, การแปลภาษา.
- คุณสามารถคุยกับฉันได้ทุกเรื่อง
- ขนมนี้มีความนุ่ม และกรอบ
- depend
- compromise
- i love how the take the piss out of ever
- This was what happened when Lena and I f
- มีการเพาะเลี้ยงเพาะพันธุ์ค่างห้าสีจนตอนน
- do you still study?
- Withdrawal
- ฉันจะโทรหาคุณภายหลัง
- If you don't like to wait for anything,
- One of the greatest experiences I've eve
- Missing you
- supplemental
- Ego
- นิสัยคนไทยกับคนเกาหลี
- out-of-date
- การสื่อสารการตลาด
- 还可以和天涯海角的朋友聊天
- 我们确认向贵方购买一批烤炉，随函附上订单确认书供参照。
- จึงเป็นแรงบันดาลใจ
- what time is it there
- what time we will play tom
- But one of the most important factors is
