The response of the system to a ste

The response of the system to a step increase of the load and the wind speed,
without any change in the speed governor and pitch controller parameters
(R=8%, Ki=2.5, AP=10, BP=4), is shown with a solid line in Figs. 14 and 15. Comparing
Fig. 14 with Fig. 10, where an equivalent stall controlled AWT is used, it is
noted that the behaviour of the system is significantly more oscillatory and the
maximum frequency excursion is increased. The origin of the slow oscillations in
Fig. 14 is the underdamped mode resulting from the interaction between the WT
pitch controller and the DG speed governor. Such a ‘governor–pitch control’ mode
has been observed in existing autonomous power systems with significant penetration
The large frequency excursions can be reduced by selecting a lower droop value.
Hence, the speed governor parameters can be set to the values for operation without
the wind turbine (R=5%, Ki=4). In order to increase the damping of the pitch–governor mode, the gains of the pitch controller are reduced to AP=5 and BP=2. The
response of the system using the new settings is shown with dashed line in Figs. 14
and 15. The dynamic behaviour is clearly improved, exhibiting much better damping,
more effective frequency control and reduced pitch movement, particularly in case
of load disturbances. The price for this is an increase in the transient overshoot of
the wind turbine output power in case of wind gusts, as it can be seen in the corresponding
diagram of Fig. 15. Yet, the observed over-power is of the same order as for
operation against an infinite bus (Fig. 13) and therefore it is regarded as acceptable.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การตอบสนองของระบบต่อการเพิ่มขั้นตอนของโหลดและความเร็วลมโดยไม่ต้องมีการเปลี่ยนแปลงความเร็วผู้ว่าราชการจังหวัด และสนามควบคุมพารามิเตอร์(R = 8%, Ki = 2.5, AP = 10, BP = 4), จะแสดง ด้วยเส้นทึบในมะเดื่อ. 14 และ 15 การเปรียบเทียบใช้ 14 มะเดื่อมะเดื่อ 10 ที่คอกเท่าที่ควบคุมการ AWT มันเป็นตั้งข้อสังเกตว่า พฤติกรรมของระบบเป็น oscillatory มากขึ้นอย่างมีนัยสำคัญและท่องเที่ยวที่ความถี่สูงสุดจะเพิ่มขึ้น ต้นกำเนิดของการแกว่งช้าในรูป 14 เป็นโหมด underdamped ที่เกิดจากการโต้ตอบระหว่าง WTควบคุมระยะห่างและ DG เร็วผู้ว่าราชการ 'การควบคุมราชการ – สนาม' โหมดตรวจสอบระบบไฟฟ้าอิสระอยู่กับเจาะที่สำคัญสามารถลดระดับความถี่ขนาดใหญ่ โดยการเลือกค่าก้มต่ำต่ำดังนั้น ความเร็วผู้ว่าพารามิเตอร์สามารถตั้งค่าสำหรับการดำเนินการโดยไม่กังหันลม (R = 5%, Ki = 4) เพื่อเพิ่มการหน่วงของโหมดสนาม – ผู้ว่าราชการ กำไรของตัวควบคุมระดับเสียงจะลดลงไปที่ AP = 5 และ BP = 2 การการตอบสนองของระบบโดยใช้การตั้งค่าใหม่จะแสดง ด้วยเส้นประในมะเดื่อ. 14และ 15 พฤติกรรมแบบไดนามิกอย่างชัดเจนดีขึ้น แสดงมากดีกว่าการทำให้หมาด ๆควบคุมความถี่ที่มีประสิทธิภาพมากขึ้นและการเคลื่อนไหวระยะห่างลดลง โดยเฉพาะอย่างยิ่งในกรณีของโหลดรบกวน ราคานี้เป็นการเพิ่มขึ้นของแหกนิเวศชั่วคราวของกังหันลมกำลังส่งของสัญญาณในกรณีลมกระโชก มันสามารถเห็นได้ในสอดคล้องกันไดอะแกรมของรูปที่ 15 ยัง อำนาจมากกว่าสังเกตคือใบสั่งเดียวกันเป็นการดำเนินการกับรถมีอนันต์ (13 รูป) และดังนั้นจึงถือได้ว่าเป็นที่ยอมรับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

การตอบสนองของระบบที่จะเพิ่มขึ้นในขั้นตอนของการโหลดและความเร็วลม
โดยไม่มีการเปลี่ยนแปลงใด ๆ ในพารามิเตอร์ราชการความเร็วและระดับควบคุม
(r = 8% Ki = 2.5, AP = 10, BP = 4) จะแสดงด้วย เส้นทึบในมะเดื่อ 14 และ 15 การเปรียบเทียบ
รูป 14 รูป 10 ซึ่งเทียบเท่าแผงควบคุม AWT ถูกนำมาใช้ก็จะถูก
ตั้งข้อสังเกตว่าการทำงานของระบบที่มีการแกว่งอย่างมีนัยสำคัญมากขึ้นและ
เที่ยวความถี่สูงสุดที่จะเพิ่มขึ้น ที่มาของการแกว่งช้าใน
รูป 14 เป็นโหมด underdamped ที่เกิดจากการทำงานร่วมกันระหว่าง WT
ควบคุมสนามและผู้ว่าราชการจังหวัดความเร็ว DG เช่นโหมดการควบคุมผู้ว่าราชการสนาม '
ได้รับการปฏิบัติมีอยู่ในระบบพลังงานของตนเองด้วยการเจาะอย่างมีนัยสำคัญ
ทัศนศึกษาความถี่ขนาดใหญ่สามารถลดลงได้โดยการเลือกค่าเสียกำลังใจต่ำ.
ดังนั้นพารามิเตอร์ความเร็วราชการสามารถกำหนดค่าสำหรับการดำเนินการได้โดยไม่ต้อง
กังหันลมผลิตไฟฟ้า (r = 5%, Ki = 4) เพื่อเพิ่มการทำให้หมาด ๆ ของโหมดสนามผู้ว่าราชการกำไรของตัวควบคุมสนามจะลดลงไป AP = 5 และ BP = 2
ตอบสนองของระบบโดยใช้การตั้งค่าใหม่จะแสดงด้วยเส้นประในมะเดื่อ 14
และ 15 พฤติกรรมแบบไดนามิกจะดีขึ้นอย่างเห็นได้ชัดการแสดงทำให้หมาด ๆ ดีมาก
การควบคุมความถี่ที่มีประสิทธิภาพมากขึ้นและลดการเคลื่อนไหวของสนามโดยเฉพาะอย่างยิ่งในกรณี
ของการรบกวนการโหลด ราคาสำหรับเรื่องนี้คือการเพิ่มขึ้นของการแหกชั่วคราวของ
การส่งออกพลังงานกังหันลมในกรณีของลมกระโชกขณะที่มันสามารถมองเห็นได้ในที่สอดคล้องกัน
แผนภาพรูป 15. แต่ที่สังเกตได้มากกว่าอำนาจของการสั่งซื้อเช่นเดียวกับ
การดำเนินการกับรถบัสที่ไม่มีที่สิ้นสุด (รูปที่. 13) และดังนั้นจึงถือได้ว่าเป็นที่ยอมรับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การตอบสนองของระบบขั้นตอนที่เพิ่มขึ้นของโหลดและความเร็วลมโดยไม่มีการเปลี่ยนแปลงใด ๆในความเร็วที่ผู้ปกครอง และพารามิเตอร์ของตัวควบคุมระดับเสียง( r = 8% คี = 2.5 , AP = 10 , BP = 4 ) จะแสดงด้วยเส้นทึบในมะเดื่อ . 14 และ 15 เปรียบเทียบรูปที่ 14 รูปที่ 10 ที่แผงควบคุม AWT เทียบเท่าใช้มันกล่าวว่า พฤติกรรมของระบบสูงกว่าลังเลและเที่ยว ความถี่สูงสุดเพิ่มขึ้น ที่มาของการแกว่งช้าใน14 รูปที่เป็น underdamped โหมดที่เกิดจากปฏิสัมพันธ์ระหว่าง WTควบคุมระดับเสียงและความเร็ว DG ผู้ว่าการ โหมดเช่น " ควบคุม " ผู้ว่า–สนามได้รับการตรวจสอบในระบบพลังงานที่มีการเจาะสําคัญที่มีอยู่ในโดยที่ความถี่ขนาดใหญ่สามารถลดลงได้โดยการเลือกค่าว่างที่ลดลงดังนั้น ความเร็วราชการพารามิเตอร์สามารถตั้งค่าสำหรับการดำเนินงานโดยไม่มีกังหันลม ( r = 5% , Ki = 4 ) เพื่อเพิ่มความหน่วงของระยะห่าง–ผู้ว่าโหมด กําไรของตัวควบคุมระดับเสียงลดลงไป AP = 5 และ BP = 2 ที่การตอบสนองของระบบการตั้งค่าใหม่จะแสดงด้วยเส้นประในมะเดื่อ . 14 .15 . พฤติกรรมแบบไดนามิกจะชัดเจนขึ้น แสดงได้ดีแบบ ,การควบคุมความถี่มีประสิทธิภาพมากขึ้นและลดระดับเสียงเคลื่อนไหว โดยเฉพาะในกรณีที่โหลดของการรบกวน ราคานี้จะเพิ่มขึ้นในการตอบสนองของชั่วคราวกังหันลมผลิตไฟฟ้าในกรณีของลม มันสามารถเห็นได้ในที่สอดคล้องกันแผนภาพของ 15 มะเดื่อ . แต่สังเกตที่เหนืออำนาจของคำสั่งเดียวกันสำหรับปฏิบัติการต่อต้านการบัสอนันต์ ( รูปที่ 13 ) และดังนั้นจึงถือเป็นที่ยอมรับได้