4. Process modeling of methanol and

4. Process modeling of methanol and DME
production by ICL
With the objective of better understanding system design
and cost trade-offs for ICL processes, we used AspenPlus
chemical process simulation software to calculate detailed
Energy for Sustainable Development l Volume VII No. 4 l December 2003
Articles
82
mass and energy balances for a variety of ICL configurations.
This section summarizes our modeling approach
and validation efforts for gasification, synthesis, power
generation, and overall process heat integration.
The gasifier performance significantly affects the performance
of the overall process, so accurate gasifier simulation
is essential. Because reaction temperatures in coal
gasifiers are relatively high, a chemical equilibrium-based
simulation will accurately predict product gas composition.
We have based our analyses on Chevron/Texaco gasification
technology, but our modeling approach can also
be used for other gasifier designs and arbitrary coal types.
The differences between heat and material balances predicted
using our model and those reported elsewhere [SFA
Pacific, 1993] are small for the parameters that are most
important in predicting overall ICL process performance,
namely the amount of CO and H2 produced and the gasifier
cold-gas efficiency (Table 2).
For the synthesis reactor, it is possible to use a chemical
equilibrium-based simulation for methanol [Katofsky,
1993] or DME synthesis [Gogate and Vijayaraghavan,
1992], but such models are less flexible in simulating alternative
operating conditions (e.g., different reactor space
velocities, or, in the case of DME, the effect of different
mass ratios of methanol synthesis catalyst to dehydration
catalyst). We chose instead to develop self-consistent kinetic
models for methanol synthesis and DME synthesis.
One drawback of this approach is that kinetic data in the
open literature are not in complete agreement [Natta,
1955; Leonov et al., 1973; Cybulsky, 1994; Dybkjaer,
1985; Chinchen et al., 1984; Graaf et al., 1988a; Vanden
Bussche and Froment, 1996; Klier et al., 1982].
After a thorough literature review, we chose to use kinetic
rate equations for methanol synthesis developed by
Graaf [Graaf et al., 1988b; Graaf and Beenackers, 1996]
from laboratory measurements with a batch liquid-phase
reactor and a CuO/ZnO/Al2O3 catalyst. Among the rate
equations in the literature for which complete information
was provided by authors, Graaf’s equations appear to be
relatively conservative in their prediction of the fractional
conversion of CO to methanol. For the DME synthesis
model, we added to these reactions a kinetic expression
for methanol dehydration (over a g-alumina catalyst) developed
by Ng et al. [1999].
In all of the results reported here, we used a gas space
velocity of 6000 l/hr-kgcat (standard liters input syngas
per hour per kilogram of methanol synthesis catalyst). For
all DME cases, we used a mass ratio of methanol dehydration
catalyst to methanol synthesis catalyst of 0.3. With
these parameter values, our synthesis reactor performance
predictions compare well with the predictions of synthesis
models developed for internal use by Air Products and
Chemicals, Inc. [Moore, 2003]. The APCI predictions
against which our results were compared were based on
typical lifecycle reactor performance, including an assumed
catalyst activity level of 50 % of the level for fresh
catalyst.
The power island in our simulations was based on a
gas turbine/steam turbine combined cycle[4]. The gas turbine
burns unconverted syngas in the ‘‘once-through’’
process designs. In the recycle cases, recycle purge gas
is augmented as fuel by a minor amount of syngas that
bypasses the synthesis reactor. In the once-through cases,
the power island was sized to use all of the available unconverted
syngas. In the recycle cases, it was sized to
generate sufficient power to meet all or most of the process
electricity requirements with little or no electricity
available for export.
The gas turbine was modeled on the most advanced
generation of operating machines now available on the
market (‘‘F’’ technology). We calibrated our performance
predictions against results from gas turbine simulation
software of the Politecnico di Milano (Italy), the accuracy
of which has been extensively demonstrated in earlier
work [Chiesa et al., 2003; Consonni, 1992; Chiesa and
Macchi, 2002].
Heat in the exhaust flow of the gas turbine is recovered
in a heat recovery steam generator (HRSG) generating
steam at high pressure (165 bar), medium pressure (38
bar), and low pressure (7 or 4 bar). Heat recovered elsewhere
in the process (e.g., medium-pressure steam generated
by cooling of the synthesis reactor) is also
integrated into the HRSG. The design of the heat exchange
network for low-pressure steam generation from
process waste heat streams was optimized using pinch
analysis, a well-established method for optimizing the energy
performance of industrial processes [Linnhoff, 1993].
All steam from the HRSG is expanded through a condensing
steam turbine (0.05 bar condenser pressure) to
generate electricity.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

4. กระบวนการสร้างโมเดลของเมทานอลและ DMEผลิต โดย ICLมีวัตถุประสงค์ของการออกแบบระบบการทำความเข้าใจดีกว่าและต้นทุนทางเลือกสำหรับกระบวนการ ICL เราใช้ AspenPlusซอฟต์แวร์การจำลองกระบวนการทางเคมีการคำนวณโดยละเอียด พลังงานสำหรับไดรฟ์ข้อมูล l พัฒนา l VII เลข 4 2546 ธันวาคมบทความ82มวลและพลังงานสมดุลสำหรับโครงแบบ ICLส่วนนี้สรุปวิธีการสร้างโมเดลของเราและตรวจสอบความพยายามในการแปรสภาพเป็นแก๊ส สังเคราะห์ พลังงานสร้าง และกระบวนการโดยรวมความร้อนรวมประสิทธิภาพ gasifier มีผลต่อประสิทธิภาพการทำงานอย่างมีนัยสำคัญของจำลอง gasifier โดยรวมกระบวนการ ความถูกต้องดังนั้นเป็นสิ่งจำเป็น เนื่องจากอุณหภูมิของปฏิกิริยาในถ่านหินgasifiers มีค่อนข้างสูง สารเคมีการสมดุลการจำลองได้อย่างถูกต้องจะทำนายว่า องค์ประกอบของแก๊สผลิตภัณฑ์เราได้ยึดเราวิเคราะห์การแปรสภาพเป็นแก๊สเชฟรอน/เท็กซาโกเทคโนโลยี แต่วิธีการสร้างโมเดลของเรายังสามารถใช้สำหรับออกแบบ gasifier และอำเภอใจถ่านหินชนิดอื่น ๆความแตกต่างระหว่างความร้อนและวัสดุยอดดุลที่คาดการณ์ใช้รูปแบบของเราและผู้รายงานอื่น ๆ [SFAแปซิฟิก 1993] เล็กสำหรับพารามิเตอร์ที่มากที่สุดสำคัญในการทำนายประสิทธิภาพโดยรวมของ ICL กระบวนการคือจำนวนของ CO และ H2 ที่ผลิต gasifier ที่น้ำเย็นแก๊สประสิทธิภาพ (ตาราง 2)สำหรับเครื่องปฏิกรณ์สังเคราะห์ จำเป็นต้องใช้สารเคมีสมดุลโดยการจำลองที่เมทานอล [Katofsky1993] หรือสังเคราะห์ DME [Gogate และ Vijayaraghavan1992], แต่รุ่นดังกล่าวมีความยืดหยุ่นน้อยในการจำลองทางเลือกเงื่อนไขการปฏิบัติงาน (เช่น เครื่องปฏิกรณ์ต่างพื้นที่ตะกอน หรือ ในกรณี ของ DME ผลของการแตกต่างกันอัตราส่วนมวลของ catalyst การสังเคราะห์เมทานอลการคายน้ำcatalyst) เราเลือกแทนที่จะพัฒนาตนเองสอดคล้องเดิม ๆแบบจำลองสำหรับการสังเคราะห์เมทานอลและสังเคราะห์ DMEคืนหนึ่งของวิธีการนี้เป็นข้อมูลเดิม ๆเปิดสาขาวรรณกรรมไม่อยู่ในข้อตกลงที่สมบูรณ์ [Natta1955 ซีลีโอนอฟและ al., 1973 Cybulsky, 1994 Dybkjaerปี 1985 Chinchen et al., 1984 Graaf et al., 1988a VandenBussche และ Froment, 1996 Klier และ al., 1982]หลังจากทบทวนวรรณกรรมอย่างละเอียด เราเลือกที่จะใช้เดิม ๆสมการอัตราการสังเคราะห์เมทานอลโดยGraaf [Graaf et al., 1988b Graaf และ Beenackers, 1996]จากการวัดในห้องปฏิบัติการกับชุดของเหลวเฟสเครื่องปฏิกรณ์และเศษ CuO ZnO/Al2O3 ระหว่างอัตราสมการในวรรณคดีสำหรับข้อมูลที่สมบูรณ์มีให้ โดยผู้เขียน Graaf ของสมการจะ ได้ค่อนข้างหัวเก่าในการทำนายของตัวเศษแปลงของ CO กับเมทานอล สำหรับสังเคราะห์ DMEรุ่น เราเพิ่มปฏิกิริยาเหล่านี้นิพจน์เดิม ๆสำหรับเมทานอล การคายน้ำ (ผ่านเศษอลูมินา g) พัฒนาโดย Ng et al. [1999]ทั้งหมดผลรายงานที่นี่ เราใช้พื้นที่ก๊าซความเร็ว 6000 l/hr-kgcat (ลิตรมาตรฐานป้อน syngasต่อชั่วโมงต่อกิโลกรัมของ catalyst การสังเคราะห์เมทานอล) สำหรับกรณีทั้งหมดที่ DME เราใช้อัตราส่วนมวลของเมทานอลคายน้ำcatalyst ให้ catalyst การสังเคราะห์เมทานอลของ 0.3 มีค่าเหล่านี้พารามิเตอร์ ประสิทธิภาพของเครื่องปฏิกรณ์การสังเคราะห์คาดคะเนเปรียบเทียบกับการคาดคะเนของการสังเคราะห์พัฒนารูปแบบผลิตภัณฑ์เครื่องใช้ภายใน และเคมีภัณฑ์ Inc. [มัวร์ 2003] คาดคะเน APCIต่อซึ่งผลของเราได้เปรียบเทียบได้ตามประสิทธิภาพเครื่องปฏิกรณ์โดยทั่วไปวงจร รวมสันนิษฐานระดับเศษของ 50% ของระดับสดเศษเกาะพลังงานในจำลองของเราเป็นไปตามกังหันแก๊สกังหัน/อบไอน้ำรวมวงจร [4] กังหันก๊าซเผาไหม้ syngas ยังไม่แปลงแล้วในการ ''ครั้งผ่าน ''กระบวนการออกแบบ ในกรณีที่รีไซเคิล รีไซเคิลกำจัดก๊าซขยายเป็นเชื้อเพลิง โดยจำนวน syngas รองที่แรมเครื่องปฏิกรณ์การสังเคราะห์ ในกรณีเมื่อผ่านเกาะพลังงานถูกขนาดใช้ทั้งหมดที่มียังไม่แปลงแล้วsyngas ในกรณีที่รีไซเคิล มันมีขนาดสร้างพลังงานที่เพียงพอเพื่อตอบสนองทั้งหมดหรือส่วนใหญ่ของกระบวนการความต้องการไฟฟ้า มีน้อย หรือไม่มีไฟฟ้าใช้สำหรับการส่งออกกังหันก๊าซถูกจำลองขั้นสูงสุดรุ่นของเครื่องตอนนี้ใช้ในการดำเนินงานตลาด ('' F'' เทคโนโลยี) เราปรับเทียบผลการดำเนินงานคาดคะเนจากผลจากการจำลองกังหันก๊าซซอฟต์แวร์ของการ Politecnico ดิมิลาโน (อิตาลี), ความถูกต้องซึ่งได้รับอย่างกว้างขวางสาธิตในก่อนหน้านี้ทำงาน [โบสถ์และ al., 2003 Consonni, 1992 โบสถ์ และMacchi, 2002]ควบคุมความร้อนในการไหลของไอเสียของกังหันก๊าซในการความร้อนกู้คืนอบไอน้ำเครื่องกำเนิดไฟฟ้า (HRSG) สร้างไอน้ำที่ความดันสูง (165 บาร์), แรงดันปานกลาง (38บาร์), และความดันต่ำ (7 หรือ 4 แถบ) ความร้อนที่กู้คืนอื่น ๆในกระบวนการ (เช่น ปานกลางแรงดันไอน้ำสร้างโดยการทำความเย็นของเครื่องปฏิกรณ์สังเคราะห์) เป็นรวมเป็น HRSG การออกแบบของการแลกเปลี่ยนความร้อนเครือข่ายการสร้างไอน้ำ low-pressureกระแสความร้อนเสียกระบวนการถูกปรับใช้หยิกวิเคราะห์ วิธีการเพิ่มประสิทธิภาพพลังงานดีขึ้นประสิทธิภาพของกระบวนการอุตสาหกรรม [Linnhoff, 1993]ไอน้ำทั้งหมดจาก HRSG ถูกขยาย โดยการกลั่นตัวกังหันไอน้ำ (0.05 บาร์ความดันของเครื่องควบแน่น) จะสร้างไฟฟ้า

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

4. ขั้นตอนการสร้างแบบจำลองของเมทานอลและ DME
ผลิต ICL
โดยมีวัตถุประสงค์ของการออกแบบระบบที่ดีกว่าความเข้าใจและค่าใช้จ่ายไม่ชอบการค้าสำหรับกระบวนการ ICL เราใช้ AspenPlus ซอฟต์แวร์การจำลองกระบวนการทางเคมีในการคำนวณรายละเอียดพลังงานเพื่อการพัฒนาอย่างยั่งยืนลิตรปริมาณปกเกล้าเจ้าอยู่หัวฉบับที่ 4 ธันวาคมลิตร 2003 บทความ82 มวลและสมดุลพลังงานสำหรับความหลากหลายของการกำหนดค่า ICL ได้. ส่วนนี้จะสรุปวิธีการสร้างแบบจำลองของเราและความพยายามในการตรวจสอบสำหรับก๊าซสังเคราะห์พลังงานรุ่นและบูรณาการความร้อนกระบวนการโดยรวม. ผลการดำเนินงาน gasifier อย่างมีนัยสำคัญส่งผลกระทบต่อประสิทธิภาพการทำงานของกระบวนการโดยรวมดังนั้นgasifier จำลองที่ถูกต้องเป็นสิ่งสำคัญ เพราะอุณหภูมิปฏิกิริยาถ่านหินผลิตก๊าซที่สูงค่อนข้างสมดุลตามสารเคมีที่จำลองได้อย่างถูกต้องจะทำนายองค์ประกอบผลิตภัณฑ์ก๊าซ. เราได้ตามการวิเคราะห์ของเราเกี่ยวกับเชฟรอน / ปั๊มน้ำมันก๊าซเทคโนโลยีแต่วิธีการสร้างแบบจำลองของเรายังสามารถนำมาใช้สำหรับการออกแบบ gasifier อื่น ๆ และถ่านหินโดยพลการ ชนิด. ความแตกต่างระหว่างความร้อนและยอดคงเหลือวัสดุทำนายโดยใช้รูปแบบของเราและผู้ที่รายงานอื่น ๆ [SFA แปซิฟิก 1993] ที่มีขนาดเล็กสำหรับพารามิเตอร์ที่มีมากที่สุดที่สำคัญในการทำนายประสิทธิภาพของกระบวนการICL โดยรวมคือปริมาณของCO และ H2 ผลิตและ gasifier ประสิทธิภาพเย็นก๊าซ (ตารางที่ 2). สำหรับเครื่องปฏิกรณ์สังเคราะห์ก็เป็นไปได้ที่จะใช้สารเคมีที่จำลองสมดุลที่ใช้สำหรับเมทานอล [Katofsky, 1993] หรือสังเคราะห์ DME [Gogate และ Vijayaraghavan, 1992] แต่รูปแบบดังกล่าวจะมีความยืดหยุ่นน้อยลง ทางเลือกที่จำลองสภาพการใช้งาน(เช่นพื้นที่ที่แตกต่างกันของเครื่องปฏิกรณ์ความเร็วหรือในกรณีของ DME ที่ผลของการที่แตกต่างกันอัตราส่วนมวลของตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์เมทานอลการคายน้ำตัวเร่งปฏิกิริยา) เราเลือกที่จะพัฒนาตัวเองเกี่ยวกับการเคลื่อนไหวที่สอดคล้องกัน. รุ่นสำหรับการสังเคราะห์เมทานอลและการสังเคราะห์ DME คืนหนึ่งของวิธีการนี้คือข้อมูลเกี่ยวกับการเคลื่อนไหวในวรรณกรรมเปิดไม่ได้อยู่ในข้อตกลงที่สมบูรณ์ [Natta, 1955; Leonov et al, 1973. Cybulsky 1994; Dybkjaer, 1985; Chinchen et al, 1984. Graaf, et al, 1988a. Vanden Bussche และ Froment 1996; .. Klier et al, 1982] หลังจากการตรวจสอบอย่างละเอียดวรรณกรรมเราเลือกที่จะใช้การเคลื่อนไหวสมการอัตราการสังเคราะห์เมทานอลที่พัฒนาโดยGraaf [Graaf, et al, 1988b. Graaf และ Beenackers 1996] จากวัดในห้องปฏิบัติการที่มีเฟสของเหลวชุดเครื่องปฏิกรณ์และตัวเร่งปฏิกิริยาออกไซด์ / ZnO / Al2O3 ท่ามกลางอัตราสมการในวรรณคดีที่ข้อมูลที่สมบูรณ์ถูกจัดให้โดยผู้เขียนสมการของGraaf ดูเหมือนจะค่อนข้างอนุรักษ์นิยมในการคาดการณ์ของพวกเขาจากเศษแปลงCO เมทานอลไป สำหรับการสังเคราะห์ DME รุ่นที่เราเพิ่มให้กับปฏิกิริยาเหล่านี้แสดงออกเกี่ยวกับการเคลื่อนไหวสำหรับการคายน้ำเมทานอล (กว่าตัวเร่งปฏิกิริยากอะลูมินา) พัฒนาโดยอึ้งet al, [1999]. ในทุกผลการรายงานที่นี่เราใช้พื้นที่ก๊าซความเร็วของ 6000 ลิตร / ชม-kgcat (ลิตรมาตรฐาน syngas ป้อนข้อมูลต่อชั่วโมงต่อกิโลกรัมของตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์เมทานอล) สำหรับกรณี DME ทั้งหมดเราใช้อัตราส่วนโดยมวลของการขาดน้ำเมทานอลเป็นตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์ตัวเร่งปฏิกิริยาเมทานอล0.3 ด้วยค่าพารามิเตอร์เหล่านี้ผลการดำเนินงานของเครื่องปฏิกรณ์สังเคราะห์ของเราคาดการณ์เมื่อเปรียบเทียบกับการคาดการณ์ของการสังเคราะห์รูปแบบการพัฒนาสำหรับการใช้งานภายในโดยอากาศผลิตภัณฑ์และสารเคมี, Inc [มัวร์ 2003] การคาดการณ์ APCI กับที่ผลของเราถูกนำมาเปรียบเทียบอยู่บนพื้นฐานของประสิทธิภาพการทำงานของเครื่องปฏิกรณ์วงจรทั่วไปรวมทั้งสันนิษฐานระดับกิจกรรมตัวเร่งปฏิกิริยาของ50% ของระดับสดตัวเร่งปฏิกิริยา. เกาะมีอำนาจในการจำลองของเราอยู่บนพื้นฐานของกังหันก๊าซ / กังหันไอน้ำรวมวงจร [4] กังหันก๊าซเผาไหม้เผล่ syngas ใน '' ครั้งหนึ่งผ่าน '' การออกแบบกระบวนการ ในกรณีรีไซเคิลก๊าซล้างรีไซเคิลเติมเป็นเชื้อเพลิงตามจำนวนเงินที่ยังไม่บรรลุนิติภาวะของ syngas ที่ทะลุปฏิกรณ์สังเคราะห์ ในกรณีที่ครั้งหนึ่งผ่านเกาะพลังงานได้ขนาดที่จะใช้ทั้งหมดที่มีอยู่เผล่syngas ในกรณีรีไซเคิลมันก็ขนาดที่จะสร้างพลังงานเพียงพอที่จะตอบสนองความต้องการส่วนใหญ่หรือทั้งหมดของกระบวนการความต้องการไฟฟ้าที่มีกระแสไฟฟ้าน้อยหรือไม่มีเลยที่มีอยู่เพื่อการส่งออก. กังหันก๊าซที่ได้รับการสร้างแบบจำลองที่สูงที่สุดรุ่นของเครื่องการดำเนินงานในขณะนี้ที่มีอยู่ในตลาด( เทคโนโลยี '' F '') เราสอบเทียบผลการดำเนินงานของเราคาดการณ์กับผลที่ได้จากการจำลองกังหันก๊าซซอฟแวร์ของPolitecnico di Milano (อิตาลี), ความถูกต้องของการที่ได้แสดงให้เห็นอย่างกว้างขวางในก่อนหน้านี้ทำงาน[โบสถ์ et al, 2003. Consonni 1992; โบสถ์และแมคชิ, 2002]. ความร้อนในการไหลไอเสียของกังหันก๊าซที่มีการกู้คืนในเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากู้คืนความร้อนไอน้ำ (HRSG) การสร้างไอน้ำที่ความดันสูง(165 บาร์) ความดันขนาดกลาง (38 บาร์) และแรงดันต่ำ (7 หรือ 4 บาร์) ความร้อนการกู้คืนที่อื่น ๆในกระบวนการ (เช่นไอน้ำขนาดความดันสร้างขึ้นโดยการทำความเย็นของเครื่องปฏิกรณ์สังเคราะห์) นอกจากนี้ยังมีการรวมเข้ากับ HRSG การออกแบบของการแลกเปลี่ยนความร้อนที่เครือข่ายสำหรับการผลิตไอน้ำความดันต่ำจากกระแสร้อนเสียกระบวนการได้รับการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้หยิกวิเคราะห์วิธีการที่ดีขึ้นสำหรับการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานประสิทธิภาพของกระบวนการผลิตของอุตสาหกรรม[Linnhoff 1993]. ไอน้ำจาก HRSG ทั้งหมดมีการขยาย ผ่านการกลั่นกังหันไอน้ำ(0.05 บาร์ความดันคอนเดนเซอร์) เพื่อผลิตกระแสไฟฟ้า

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

4 . การสร้างแบบจำลองของเมทานอลและการผลิต DME

โดยสารโดยมีความเข้าใจในการออกแบบระบบและค่าใช้จ่ายในกระบวนการค้าชอบ

aspenplus htm , เราใช้ซอฟต์แวร์จำลองกระบวนการทางเคมีเพื่อคำนวณรายละเอียด
พลังงานเพื่อการพัฒนาที่ยั่งยืน ผมเล่ม 7 ฉบับที่ 4 ธันวาคม 2546
L
0
บทความสมดุลมวลสารและพลังงานสำหรับความหลากหลายของ ระบบ ICL .
ส่วนนี้สรุปของเราแบบจำลอง
และตรวจสอบความพยายามสำหรับก๊าซ , การสังเคราะห์ , ไฟฟ้า
, และบูรณาการกระบวนการความร้อนโดยรวม ได้ไปงาน

) มีผลต่อประสิทธิภาพของกระบวนการโดยรวม เพื่อผลิตก๊าซจำลอง
ถูกต้องเป็นสิ่งจำเป็น เนื่องจากปฏิกิริยาของอุณหภูมิใน gasifiers ถ่านหิน
ค่อนข้างสูง ตาม
สมดุลเคมีจำลองถูกต้องจะทำนายองค์ประกอบของก๊าซผลิตภัณฑ์ .
เรามีตามการวิเคราะห์ของเรากับเชฟรอนเท็กซาโก
/ กระบวนการเทคโนโลยี แต่วิธีการของเราสามารถใช้สำหรับการออกแบบเครื่องผลิตก๊าซอื่น ๆ

และถ่านหินประเภทโดยพลการ ความแตกต่างระหว่างความร้อนและวัสดุคงเหลือ ทำนาย
ใช้แบบจำลองและรายงานอื่น ๆ [ SFA
แปซิฟิก ปี 1993 มีขนาดเล็กสำหรับพารามิเตอร์ที่ที่สุด
ที่สำคัญในการทำนายประสิทธิภาพกระบวนการ ICL โดย
ได้แก่ คาร์บอนมอนอกไซด์ และ H2 ที่ผลิตและผลิตก๊าซ
เย็นก๊าซประสิทธิภาพ ( ตารางที่ 2 ) .
สำหรับการสังเคราะห์ที่เตาปฏิกรณ์ มันเป็นไปได้ที่จะใช้จำลองที่ใช้เมทานอล katofsky สมดุลเคมี
[ ]
1993 , หรือ gogate สังเคราะห์ [ DME และ vijayaraghavan
1992 , ได้ แต่รุ่นดังกล่าวจะมีความยืดหยุ่นน้อยลงในทางเลือก
จำลองเงื่อนไข ( เช่น เครื่องปฏิกรณ์ที่แตกต่างกันพื้นที่
ความเร็ว หรือในกรณีของ DME , ผลของอัตราส่วนของตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์มวลแตกต่างกัน

น้ำเมทานอลตัวเร่งปฏิกิริยา ) เราเลือกแทนเพื่อพัฒนาตนเองที่สอดคล้องกันสำหรับการสังเคราะห์เมทานอลและจลนศาสตร์
รูปแบบการสังเคราะห์ DME .
ข้อเสียของวิธีการนี้คือ ข้อมูลทางจลนพลศาสตร์ใน
วรรณกรรมเปิดไม่ได้อยู่ในข้อตกลงที่สมบูรณ์ [ า
1955 ; ,ลีโอนอฟ et al . , 1973 ; cybulsky , 1994 ; dybkjaer
, 1985 ; chinchen et al . , 1984 ; graaf et al . , หนังสือ ; vanden
bussche และ froment , 1996 ; ไคลเ ร์ et al . , 1982 ] .
หลังจากการทบทวนวรรณกรรมอย่างเราเลือกที่จะใช้สมการ
อัตราการเคลื่อนไหวสำหรับการสังเคราะห์เมทานอล พัฒนาโดย
graaf [ graaf et al . , 1988b ; graaf และ beenackers 1996 ]
จากห้องปฏิบัติการการวัดด้วยชุดของเหลว
เครื่องปฏิกรณ์และ 2 ( / ZnO / Al2O3 ตัวเร่งปฏิกิริยา ระหว่างคะแนน

สมการในวรรณคดี ซึ่งข้อมูลที่สมบูรณ์โดยผู้เขียน graaf สมการที่ปรากฏจะค่อนข้างอนุรักษ์นิยมในการทำนายของพวกเขา

ของการแปลงเศษส่วนของ Co กับเมทานอล สำหรับรูปแบบการสังเคราะห์
DME เราเพิ่มปฏิกิริยาเหล่านี้
ท่าทางการเคลื่อนไหวเมทานอลมาก ( มากกว่า g-alumina ตัวเร่งปฏิกิริยา ) พัฒนา
โดย Ng et al . [ 1999 ] .
ในผลลัพธ์ทั้งหมดรายงานที่นี่ เราใช้พื้นที่
แก๊สความเร็ว 6000 ลิตร / ชั่วโมง kgcat ( มาตรฐานลิตรใส่แก๊ส
ต่อชั่วโมงต่อกิโลกรัมของตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์เมทานอล ) สำหรับ
กรณี DME ทั้งหมด เราใช้อัตราส่วนโดยมวลของเมทานอล dehydration
ตัวเร่งปฏิกิริยาการสังเคราะห์ตัวเร่งปฏิกิริยาของเมทิลแอลกอฮอล์ 0.3 กับค่า
พารามิเตอร์เหล่านี้การสังเคราะห์ของเรา เครื่องปฏิกรณ์
คาดคะเนเปรียบเทียบกับการคาดการณ์ของแบบจำลองที่พัฒนาขึ้นเพื่อใช้ภายในโดยการสังเคราะห์

สินค้าทางอากาศและสารเคมี , Inc [ มัวร์ , 2003 ) ที่ APCI คาดคะเน
กับผลลัพธ์ที่เราเปรียบเทียบตาม
ปกติวงจร เครื่องปฏิกรณ์ รวมทั้งสันนิษฐาน
ตัวเร่งปฏิกิริยาระดับกิจกรรมของ 50% ของระดับสำหรับตัวเร่งปฏิกิริยาใหม่

พลังเกาะจำลองของเราขึ้นอยู่กับเครื่องยนต์กังหันแก๊สกังหันไอน้ำ
/ รวมวงจร [ 4 ] ก๊าซกังหันแก๊สเผาไหม้เผล่
' '
'once-through ในกระบวนการออกแบบ ในการรีไซเคิลรีไซเคิลล้างกรณีแก๊ส
คือปริซึมเป็นเชื้อเพลิง โดยปริมาณเล็กน้อยของแก๊สสังเคราะห์ที่
bypasses ถัง ในเมื่อผ่านกรณี
เกาะขนาดใหญ่เพื่อใช้พลังทั้งหมดที่มีอยู่เผล่
แก๊ส . ในไซ กรณี มันคือขนาด

สร้างพลังงานเพียงพอที่จะตอบสนองส่วนใหญ่หรือทั้งหมดของกระบวนการ
ไฟฟ้าความต้องการกับน้อยหรือไม่มีไฟฟ้า

พร้อมส่งออก กังหันก๊าซเป็นแบบจำลองในรุ่นที่ทันสมัยที่สุดของปฏิบัติการเครื่อง

ตอนนี้ที่มีอยู่ในตลาด ( ''f ' ' เทคโนโลยี )เราเทียบกับผลจากการคาดการณ์ของการปฏิบัติของเรา

ซอฟต์แวร์การจำลองกังหันก๊าซของ politecnico di Milano ( อิตาลี ) , ความถูกต้อง
ซึ่งได้รับอย่างกว้างขวางแสดงในงานก่อนหน้านี้
[ Chiesa et al . , 2003 ; consonni , 1992 ; เคียและ
macchi 2002 ] .
ความร้อนในไอเสียของ กังหันก๊าซถูกกู้คืน
ในการกู้คืนความร้อนไอน้ำเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ( hrsg
) สร้างไอน้ำที่ความดันสูง ( 165 บาร์ ) แรงดันปานกลาง ( 38
บาร์ ) และความดันต่ำ ( 7 หรือ 4 บาร์ ) ความร้อนกู้คืนที่อื่น
ในกระบวนการ เช่น ไอน้ำความดันปานกลาง ที่สร้างขึ้นโดยการระบายความร้อนของเครื่องปฏิกรณ์แบบ

) ก็รวมอยู่ใน hrsg . การออกแบบเครือข่ายแลกเปลี่ยนความร้อนสำหรับการผลิตไอน้ำความดันต่ำ

กระแสความร้อนเสียจากกระบวนการเพิ่มประสิทธิภาพการวิเคราะห์หยิก
,รู้จักวิธีการสำหรับการเพิ่มประสิทธิภาพพลังงาน ประสิทธิภาพของกระบวนการอุตสาหกรรม linnhoff
[ 1993 ] .
ไอน้ำทั้งหมดจาก hrsg ขยายผ่านเครื่องควบแน่น ( condenser ) บาร์
กังหันไอน้ำความดัน )

สร้างกระแสไฟฟ้า