blended branch of Q1(9) and Q2(8) f

blended branch of Q1(9) and Q2(8) for (1, 0) bands of the OH radical was selected for the OH excita- tion, and almost all OH-LIF emission from the (0, 0) band was detected using a UV lens (Nikkon, UV-105 mm, F4.5S), a low-pass filter (WG-295), and a broad band-pass filter (UG-5). Thickness of the laser sheet was less than 50 lm at the flame position, and the maximum energy of a single la- ser shot was 11 mJ.
Because of the huge size of the image data using the high-resolution ICCD camera, a total of fifty OH-PLIF images were analyzed for each experimental condition. After binarization, taking into account the bimodal characteristics of OH- PLIF images, the instantaneous flame front was determined. In this study, for the measurement of turbulent burning velocity, ST, two-dimen- sional mean progress variable Æcæ profiles were cal- culated using the OH-PLIF images, and then an angle method and area method were used for the Æcæ contours. The precise procedure is pre- sented and discussed in the next section.
To investigate the relationship between the smallest scale of flame wrinkling and turbulent burning velocity, fractal analysis was performed, and inner-cutoff, ei, was calculated for the data of the O.D.60 burner using the circle method [14]. The caliper method [15] was also used, and comparison of the results showed that the fractal dimension slightly depends on the selected method but that the inner-cutoff was not affected by the methods. We consider this to be due to the image resolution being high enough to accurately esti- mate the smallest scale of flame wrinkling.
Turbulence measurement was performed for the airflow using a constant-temperature hot-wire anemometer (Dantec, Streamline 90N) at the center of the burner outlet. Calibration methods, the probes, (i.e., a tungsten probe with a sensor 5 lm in diameter at room temperature and a platinum/iridium probe with a sensor 12.7 lm in diameter at high temperature), and the spec- tral analysis were the same as those in a previous study [7]. The transverse integral scale of turbu- lence, lg, was evaluated by integrating the Eule- rian time correlation of velocity data, assuming TaylorÕs hypothesis and isotropy of turbulence. The transverse Taylor microscale, kg, was calcu- lated from the energy spectrum of the turbulence to the calculate the turbulence Reynolds number, Rk.
3. Results and discussion
3.1. OH-PLIF images of flames for different size burners and the effect of pressure and temperature
Figures 2A and B show the OH-PLIF image of methane/air turbulent premixed flames of / = 0.9 for the O.D.60 burner at atmospheric

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

สาขาผสม Q1(9) และ Q2(8) สำหรับ (1, 0) เลือกวงของอนุมูล OH OH excita-สเตรชัน และเกือบทั้งหมด OH ปรัอากาศมลพิษจาก (0, 0) วงพบใช้เลนส์ UV (Nikkon, UV-105 mm, F4.5S), ตัวกรองผ่านต่ำ (ต้น-295), และตัวกรองผ่านแถบกว้าง (ยูจี-5) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ได้น้อยกว่า 50 lm ที่ตำแหน่งไฟ และพลังงานสูงสุดของ ser ลาเดียวยิงถูก 11 mJขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพที่ใช้กล้องความละเอียดสูง ICCD มีวิเคราะห์จำนวน 50 รูป OH PLIF สำหรับแต่ละเงื่อนไขทดลอง หลังจาก binarization คำนึงถึงลักษณะ bimodal OH - PLIF ภาพ หน้าเปลวไฟกำลังที่ถูกกำหนด ในศึกษา สำหรับวัดเพเขียนความเร็ว ST สอง-dimen-sional หมายถึง ความคืบหน้าโพรไฟล์ Æcæ ตัวแปรถูกใช้รูป OH PLIF culated cal แล้ว มุมวิธีการและวิธีการตั้งใช้สำหรับรูปทรง Æcæ ขั้นตอนชัดเจนได้ก่อน sented และในส่วนถัดไปการตรวจสอบความสัมพันธ์ระหว่างมาตราส่วนเล็กที่สุดของ wrinkling เปลวไฟและความเร็วการเขียนเพ ดำเนินการวิเศษส่วน และภายในตัด ei ถูกคำนวณสำหรับข้อมูลของเครื่องเขียน O.D.60 โดยใช้วิธีวงกลม [14] วิธีปั้ม [15] ถูกใช้ และเปรียบเทียบผลลัพธ์แสดงให้เห็นว่า มิติเศษส่วนเล็กน้อยขึ้นอยู่กับวิธีการที่เลือก แต่ว่า ตัดภายในไม่ได้รับผลจากวิธีการ เราพิจารณานี้เป็น เพราะความละเอียดภาพสูงพอที่จะแม่นยำ esti เมทขนาดเล็กที่สุดของเปลวไฟ wrinklingทำการวัดความปั่นป่วนในการไหลเวียนของอากาศ โดยใช้อุณหภูมิคง hot-wire anemometer (Dantec ปรับปรุง 90N) ที่ร้านเครื่องเขียน วิธีการปรับเทียบ คลิปปากตะเข้, (เช่น เป็นทังสเตนโพรบกับ lm เซ็นเซอร์ 5 เส้นผ่านศูนย์กลางที่อุณหภูมิห้อง) และแพลตติ นั่ม/iridium โพรบกับ lm เซ็นเซอร์ 12.7 ในเส้นผ่าศูนย์กลางที่อุณหภูมิสูง และการวิเคราะห์ข้อมูลจำเพาะ tral เหมือนกับในการศึกษาก่อนหน้านี้ [7] มาตราส่วนเป็น transverse ของ turbu-lence, lg ถูกประเมิน โดยรวมความสัมพันธ์ของเวลาเรียน Eule ความเร็วข้อมูล สมมติว่าสมมติฐานของ TaylorÕs และ isotropy ของความปั่นป่วน Transverse microscale เทย์เลอร์ กก. ถูก calcu-lated จากคลื่นพลังงานของเหตุการณ์ความวุ่นวายเพื่อการคำนวณหมายเลขเรย์โนลด์ส Rk ความปั่นป่วน3. ผลลัพธ์ และสนทนา3.1. OH-PLIF รูปของเปลวไฟในเตาขนาดแตกต่างกันและผลของความดันและอุณหภูมิตัวเลข 2A และ B ดูรูป OH PLIF ของมีเทน/อากาศปั่นป่วนหยดเปลว / = 0.9 สำหรับเครื่องเขียน O.D.60 ในบรรยากาศ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

สาขาผสมของไตรมาสที่ 1 (9) และไตรมาสที่ 2 (8) สำหรับ (1, 0) วงดนตรีของ OH รุนแรงได้รับเลือกให้ OH excita- การและเกือบทั้งหมดการปล่อย OH-LIF จาก (0, 0) วงดนตรีที่ได้รับการตรวจพบการใช้ เลนส์ยูวี (Nikkon, UV-105 มม F4.5S) ซึ่งเป็น low-pass filter (WG-295) และในวงกว้างผ่านแถบกรอง (UG-5) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ได้น้อยกว่า 50 ไมครอนที่ตำแหน่งเปลวไฟและพลังงานสูงสุดของการยิง ser La- เดียว 11 mJ.
เพราะขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพด้วยความละเอียดสูงกล้อง ICCD รวมของ ห้าสิบภาพ OH-PLIF วิเคราะห์สำหรับแต่ละสภาพการทดลอง หลังจากที่ฐานสองโดยคำนึงถึงลักษณะของภาพ bimodal OH- PLIF ด้านหน้าเปลวไฟถูกกำหนดทันที ในการศึกษานี้สำหรับการตรวจวัดความเร็วของการเผาไหม้ปั่นป่วน, ST, สองขนาดวัด sional หมายถึงความคืบหน้าโปรไฟล์ตัวแปรÆcæถูก cal- culated ใช้ภาพ OH-PLIF แล้ววิธีการวิธีการมุมและพื้นที่ที่ใช้ในรูปทรงÆcæ ขั้นตอนที่ถูกต้องคือก่อน sented และพูดคุยกันในส่วนถัดไป.
เพื่อศึกษาความสัมพันธ์ระหว่างขนาดเล็กที่สุดของย่นเปลวไฟเผาไหม้และความเร็วป่วนการวิเคราะห์เศษส่วนได้รับการดำเนินการและภายในตัด, เน, ที่คำนวณได้สำหรับข้อมูล OD60 โดยใช้วิธีการเขียนวงกลม [14] วิธีหนา [15] ก็ยังใช้และเปรียบเทียบผลการศึกษาพบว่ามิติเศษส่วนเล็กน้อยขึ้นอยู่กับวิธีที่เลือก แต่ที่ชั้นตัดที่ไม่ได้รับผลกระทบจากวิธีการที่ เราพิจารณานี้จะเป็นเพราะความละเอียดของภาพสูงพอที่จะเป็นที่จะต้อง esti- คู่ขนาดเล็กที่สุดของเปลวไฟย่น.
วัดความวุ่นวายได้ดำเนินการสำหรับการไหลของอากาศโดยใช้ค่าคงที่อุณหภูมิเครื่องวัดความเร็วลมร้อนลวด (Dantec, ปรับปรุง 90N) ที่ศูนย์ ร้านของเตา วิธีการสอบเทียบเครื่องวัดที่ (เช่นการสอบสวนทังสเตนที่มีเซ็นเซอร์ 5 ไมครอนมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่อุณหภูมิห้องและแพลทินัม / อิริเดียมหัววัดที่มีเซ็นเซอร์ 12.7 ไมครอนมีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางที่อุณหภูมิสูง) และการวิเคราะห์ Tral spec- เป็นเช่นเดียวกับ ผู้ที่อยู่ในการศึกษาก่อนหน้า [7] ระดับหนึ่งตามขวางของ lence turbu-, LG, ถูกประเมินโดยการบูรณาการความสัมพันธ์เวลา Eule- rian ข้อมูลความเร็วสมมติว่าสมมติฐานTaylorÕsและ isotropy ของความวุ่นวาย ขวางไมโครเทย์เลอร์, กก. ได้รับการคำนวณ lated จากสเปกตรัมพลังงานของความวุ่นวายในการคำนวณความวุ่นวายจำนวน Reynolds ที่ Rk.
3 และการอภิปรายผล
3.1 ภาพ OH-PLIF
ของเปลวไฟสำหรับเตาขนาดแตกต่างกันและผลของความดันและอุณหภูมิตัวเลข2A และ B แสดงภาพ OH-PLIF ของก๊าซมีเทน / อากาศเปลวไฟผสมป่วน / = 0.9 สำหรับเตา OD60 ที่บรรยากาศ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ผสมของสาขา 1 ( 9 ) และ 2 ( 8 ) ( 1 , 0 ) วงของโอ้ที่รุนแรงได้รับเลือกให้โอ้ excita - tion , และเกือบทั้งหมด oh-lif เล็ดรอดจาก ( 0 , 0 ) วงดนตรีที่ถูกตรวจพบการใช้ UV เลนส์ ( nikkon uv-105 มม. , วงจรกรองความถี่ต่ำผ่าน ( f4.5s ) wg-295 ) และตัวกรอง band-pass กว้าง ( ug-5 ) ความหนาของแผ่นเลเซอร์ น้อยกว่า 50 โดยเปลวไฟที่ตำแหน่งและพลังงานสูงสุดของเดียวลา - เซอร์ยิง 11 MJ .
เพราะขนาดใหญ่ของข้อมูลภาพโดยใช้กล้องความละเอียดสูง iccd , รวมภาพ oh-plif ห้าสิบวิเคราะห์ทดลองแต่ละเงื่อนไข หลังจากที่ภาพ โดยคำนึงถึงลักษณะของโอ - ไบโมดอล plif ภาพด้านหน้าเปลวไฟทันทีตัดสินใจไว้แล้ว ในการศึกษานี้สำหรับการวัดความเร็วป่วนเผา , ST , สองไดเม็น - sional หมายถึงความก้าวหน้าตัวแปร C æโปรไฟล์ถูกกู้แคล - culated ใช้ oh-plif ภาพ และมุมและวิธีการวิธีการพื้นที่ถูกใช้เพื่อกู้ซีæรูปทรง . ขั้นตอนที่ชัดเจนเป็น pre - sented และกล่าวถึงในส่วนถัดไป .
เพื่อศึกษาความสัมพันธ์ระหว่างขนาดที่เล็กที่สุดของเปลวไฟ wrinkling และความเร็วการเผาไหม้ป่วน การวิเคราะห์จึงได้ดําเนินการ และภายในตัดผมคำนวณค่าของ o.d.60 เตาโดยใช้วงกลม [ 14 ] โดย Caliper [ 15 ] ก็ใช้