3.2. Grooves effect on sealing perf

3.2. Grooves effect on sealing performance
In order to study the effect of a textured shaft on “EHD”
behavior of the lip, several shaft surfacefinishes have been considered and are designated inTable 2.
To perform this parametric study, we consider the lip roughness defined previously with profile 2 (Nx2¼1 andNy2¼3) and the
amplitudeA2equals to 1μm.Fig. 7shows simulation results concerning three cases: a roughlip versus smooth shaft, a smooth lip versus a textured shaftSAT#1
and a rough lip versus a textured shaftSAT#1. It also shows the
film thickness, the pressure distribution and the radial lip
displacement.
Simulations show that the maximumfilm pressure is greater
when the lip is rough. This proves, once again, that the lip
roughness is the main reason for the pressure generation. Indeed,
the surface micro-undulation increases the hydrodynamic effect
and consequently, the radial lip displacement and the film
thickness.
To analyze the effect of the groove density on sealing performance, reverse pumping variation is plotted versus time for shaft
surfacefinishes:SAT#1,SAT#2, andSAT#3(Fig. 8). This plot confirms Jia et al. [7,8]results and shows that the reverse pumping
increases with the groove density. It shows that the groove density
improves significantly the pumping referring to a smooth shaft
case. Also, it is clearly proved that considering the lip surface as a
smooth surface underestimates this rate.
Fig. 9shows the variation of reverse pumping versus the groove
angle of shaft surfacefinishes:SAT#2,SAT#4 andSAT#5.
Fig. 9 shows that the reverse pumping decreases with the
increase of the groove angle. Thus, in order to raise the pumping
rate, it is mandatory to have a low angle groove.
The variation of reverse pumping versus groove depth is illustrated inFig. 10. It is shown that the averaged flow is proportional
to the pattern depth. It is also important to notice that, increasing
the groove depth leads to significantfluctuations of theflow.
Fig. 11shows the friction torque variation versus time, for different shaft forms. It can be noted that assuming the lip as a
smooth surface leads to an overestimation of the friction torque. It
is interesting to observe that the groove angle and depth only
slightly influence the friction torque.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3.2. ร่องผลปิดผนึกเพื่อศึกษาผลของเพลาพื้นผิว "EHD"ลักษณะของริมฝีปาก หลายเพลา surfacefinishes ได้รับการพิจารณา และกำหนด inTable 2การศึกษานี้พาราเมตริก เราพิจารณาความหยาบปากที่กำหนดไว้ก่อนหน้านี้ด้วย 2 (Nx2¼1 andNy2¼3) และamplitudeA2equals 1μm.Fig. 7shows จำลองผลการเกี่ยวกับกรณีที่สาม: roughlip กับเพลาเรียบ lip เรียบเทียบกับ shaftSAT มีลาย #1และริมฝีปากหยาบกับ shaftSAT มีลาย #1 แสดงการความหนาของฟิล์ม การกระจายความดัน และริมฝีปากรัศมีปริมาณกระบอกสูบแบบจำลองแสดงว่า ความดัน maximumfilm มากขึ้นเมื่อริมฝีปากหยาบ นี้พิสูจน์ อีกครั้ง ที่ริมฝีปากขรุขระเป็นเหตุผลหลักสำหรับการสร้างความดัน แน่นอนผิวไมโครผันผวนเพิ่มผลเกิด hydrodynamicและดังนั้น ยังทรงริมฝีปากปริมาณกระบอกสูบและฟิล์มความหนาของการวิเคราะห์ผลของความหนาแน่นของร่องปิดผนึก รูปแบบสูบน้ำกลับเป็นพล็อตเทียบกับเวลาแกนsurfacefinishes:SAT #1 ส. 2, andSAT #3(Fig. 8) พล็อตนี้ยืนยันผลเจียร้อยเอ็ด [7.8] และแสดงให้เห็นว่าการสูบน้ำย้อนกลับเพิ่มขึ้นกับความหนาแน่นของร่อง พบว่าความหนาแน่นของร่องปรับปรุงอย่างมากสูบน้ำถึงเพลาเรียบกรณี นอกจากนี้ จะชัดเจนพิสูจน์ที่พิจารณาพื้นผิวของริมฝีปากเป็นการผิวเรียบ underestimates อัตรานี้รูป 9shows รูปแบบในการสูบน้ำย้อนกลับกับร่องมุมของเพลา surfacefinishes:SAT #2 ส. andSAT #4 #5รูป 9 แสดงว่า สูบย้อนกลับลดการเพิ่มมุมร่อง ดังนั้น ในสั่งยกสูบอัตรา เป็นข้อบังคับจะมีร่องมุมต่ำการเปลี่ยนแปลงของสูบน้ำย้อนกลับและร่องลึกจะแสดง inFig 10. แสดงว่า การไหลเฉลี่ยเป็นสัดส่วนความลึกของรูปแบบ ควรสังเกตว่า เพิ่มความลึกร่องนำไปสู่การ significantfluctuations ของ theflowรูป 11shows เสียดทานแรงบิดผันแปรเทียบกับเวลา สำหรับรูปแบบเพลาที่แตกต่างกัน สามารถระบุที่สมมติว่าริมฝีปากเป็นการผิวเรียบที่นำไปสู่การ overestimation แรงบิดเสียดทาน มันเป็นที่น่าสนใจตามที่มุมร่องและความลึกเท่านั้นเล็กน้อยมีผลต่อแรงเสียดทาน

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3.2 ร่องผลกระทบต่อประสิทธิภาพการปิดผนึก
เพื่อศึกษาผลกระทบของเพลาพื้นผิวที่ "EHD ว่า"
พฤติกรรมของริมฝีปาก surfacefinishes เพลาหลายคนได้รับการพิจารณาและได้รับมอบหมายให้ inTable 2.
เพื่อดำเนินการศึกษาปัจจัยที่นี้เราจะพิจารณาความหยาบริมฝีปากที่กำหนดไว้ก่อนหน้านี้ด้วย โปรไฟล์ 2 (Nx2¼1andNy2¼3) และ
amplitudeA2equals เพื่อ1μm.Fig 7shows ผลการจำลองเกี่ยวกับกรณีที่สาม: การ roughlip เมื่อเทียบกับเพลาเรียบริมฝีปากเรียบเมื่อเทียบกับพื้นผิว shaftSAT # 1
และริมฝีปากหยาบเมื่อเทียบกับพื้นผิว shaftSAT # 1 นอกจากนี้ยังแสดงให้เห็นถึง
ความหนาของฟิล์ม, กระจายความดันและริมฝีปากรัศมี
กระจัด.
จำลองแสดงให้เห็นว่าแรงกดดัน maximumfilm เป็นมากขึ้น
เมื่อริมฝีปากหยาบ นี้พิสูจน์ให้เห็นอีกครั้งหนึ่งว่าริมฝีปาก
หยาบกร้านเป็นเหตุผลหลักสำหรับการสร้างความดัน อันที่จริง
ผิวไมโครผันผวนเพิ่มผลอุทกพลศาสตร์
และดังนั้นแทนที่ริมฝีปากรัศมีและฟิล์ม
หนา.
เพื่อวิเคราะห์ผลกระทบของความหนาแน่นของร่องในประสิทธิภาพการปิดผนึกย้อนกลับสูบน้ำรูปแบบที่พล็อตเมื่อเทียบกับเวลาสำหรับเพลา
surfacefinishes: SAT # 1 SAT # 2 andSAT # 3 (รูปที่. 8) พล็อตนี้เป็นการยืนยันว่าเจี่ย, et al [7,8] ผลลัพธ์และแสดงให้เห็นว่าการสูบน้ำกลับ
เพิ่มขึ้นกับความหนาแน่นของร่อง มันแสดงให้เห็นว่ามีความหนาแน่นร่อง
ช่วยเพิ่มอย่างมีนัยสำคัญสูบน้ำหมายถึงเพลาเรียบ
กรณี นอกจากนี้จะมีการพิสูจน์อย่างชัดเจนว่าเมื่อพิจารณาจากพื้นผิวริมฝีปากเป็น
พื้นผิวเรียบดูถูกอัตรานี้.
รูป 9shows รูปแบบของการสูบน้ำเมื่อเทียบกับร่องกลับ
มุมของ surfacefinishes เพลา:. SAT # 2, SAT # 4 andSAT # 5
รูป 9 แสดงให้เห็นว่าการสูบน้ำกลับลดลงกับ
การเพิ่มขึ้นของมุมร่อง ดังนั้นเพื่อที่จะยกระดับการสูบน้ำ
อัตราการจะบังคับให้มีร่องมุมต่ำ.
รูปแบบของการสูบน้ำกลับเมื่อเทียบกับความลึกของร่องเป็น inFig ภาพประกอบ 10 มันแสดงให้เห็นว่าการไหลเฉลี่ยเป็นสัดส่วน
กับความลึกรูปแบบ นอกจากนี้ยังเป็นสิ่งสำคัญที่จะสังเกตเห็นว่าการเพิ่ม
ความลึกของร่องนำไปสู่การ significantfluctuations ของ theflow.
รูป 11shows การเปลี่ยนแปลงแรงเสียดทานแรงบิดกับเวลาในรูปแบบที่แตกต่างกันเพลา ก็สามารถที่จะตั้งข้อสังเกตว่าสมมติว่าริมฝีปากเป็น
พื้นผิวเรียบนำไปสู่การประเมินค่าสูงของแรงบิดแรงเสียดทานที่ มัน
เป็นที่น่าสนใจที่จะสังเกตเห็นว่ามุมร่องและความลึกเพียง
เล็กน้อยมีอิทธิพลต่อแรงบิดแรงเสียดทาน

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3.2 . ร่องปิดผนึกผลการปฏิบัติงานเพื่อศึกษาผลของพื้นผิวเพลา " ehd "พฤติกรรมของริมฝีปาก surfacefinishes เพลาหลายได้รับการพิจารณาและเป็นเขต intable 2แสดงการศึกษาตัวแปรนี้จะพิจารณากำหนดไว้ก่อนหน้านี้กับริมฝีปากของโปรไฟล์ที่ 2 ( nx2 ¼ 1 andny2 ¼ 3 ) และamplitudea2equals 1 μ m.fig . 7shows การจำลองผลเกี่ยวกับสามกรณี : roughlip กับเรียบเพลาเรียบริมฝีปากกับพื้นผิว shaftsat # 1และริมฝีปากกับพื้นผิวขรุขระ shaftsat # 1 มันยังแสดงให้เห็นความหนาของฟิล์ม กระจายความดันและริมฝีปาก รัศมีการกระจัดการจำลองแสดงให้เห็นว่า maximumfilm ความดันสูงเมื่อริมฝีปากเป็นหยาบ นี้พิสูจน์ให้เห็นอีกครั้งว่า ริมฝีปากความหยาบเป็นเหตุผลหลักสำหรับแรงดันรุ่น แน่นอนพื้นผิวไมโครลอนเพิ่มผลกระทบอุทกพลศาสตร์และจากนั้น รัศมีปากการกระจัดและภาพยนตร์ความหนาเพื่อศึกษาผลของความหนาแน่นต่อประสิทธิภาพการปิดผนึกร่องกลับสูบรูปแบบคือวางแผนเมื่อเทียบกับเวลาสำหรับเพลาsurfacefinishes : นั่ง # 1 นั่ง # 2 , andsat # 3 ( รูปที่ 8 ) พล็อตนี้ยืนยัน Jia et al . [ 7 , 8 ] ผลและแสดงให้เห็นว่าตรงกันข้ามปั๊มกับร่องเพิ่มความหนาแน่น มันแสดงให้เห็นว่าร่องความหนาแน่นปรับปรุงอย่างมีนัยหมายถึงเพลาปั๊มเนียนกรณี นอกจากนี้ มันเป็นที่ชัดเจนว่าพิจารณาพื้นผิวริมฝีปากเป็นพื้นผิวเรียบ underestimates อัตรานี้รูปที่ 9shows ความผันแปรของกลับสูบกับร่องมุมของเพลา surfacefinishes : นั่ง # 2 นั่ง # 4 andsat # 5รูปที่ 9 แสดงให้เห็นว่ากลับสูบลดลงด้วยเพิ่มร่องมุม ดังนั้น ในการที่จะเพิ่มปั๊มคะแนน มันเป็นข้อบังคับมีร่องมุมต่ำการเปลี่ยนแปลงของกลับสูบกับความลึกร่องแสดง infig . 10 . พบว่าค่าเฉลี่ยของสัดส่วนกับรูปแบบความลึก ยังเป็นสิ่งสำคัญที่จะสังเกตเห็นว่า เพิ่มขึ้นร่องลึกไปสู่ significantfluctuations ของการไหล .รูปที่ 11shows แรงเสียดทาน แรงบิด การเปลี่ยนแปลงเมื่อเทียบกับ เวลา แบบก้านที่แตกต่างกัน จะเห็นว่าถ้าริมฝีปากเป็นพื้นผิวเรียบที่นำไปสู่การประเมินมากเกินไปของแรงเสียดทาน แรงบิด มันเป็นที่น่าสนใจที่จะสังเกตว่าร่องมุมและความลึกเพียงเล็กน้อยมีผลต่อแรงเสียดทาน แรงบิด