(Fig. 4); this behaviour was due to

(Fig. 4); this behaviour was due to the continuous change
in the discharge types at the underflow between spraying
and roping. The transition from a semi-rope to a rope discharge
resulted in a sharp increase in the volumetric underflow
ore concentration.
Fig. 4 shows that there was a critical underflow ore concentration
beyond which the spigot became overloaded.
Under overloaded conditions, the underflow ore concentration
remained constant at around 50% with further
increase in the feed ore concentration. Stas (1957) too
observed that when the spigot was overloaded, the underflow
ore concentration remained constant with further
increase in the feed ore concentration. There appears to
be a small disparity between Fig. 4 and Clarkson and
Wood (1993)’s proposed underflow ore concentration
upper limit of 40% (to avoid spigot overloading). However,
this disparity is probably due to the inclusion of a safety
factor in Clarkson and Wood’s underflow ore concentration
upper limit. It was not possible in this study to maintain
underflow ore concentrations at values between
approximately 31–50%; as soon as the ore concentration
exceeded about 31% the air core at the underflow collapsed

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

(รูป 4); พฤติกรรมนี้เป็นการเปลี่ยนแปลงอย่างต่อเนื่องในการปล่อยที่น้อยเกินไประหว่างการฉีดพ่นและคล้องม้า การเปลี่ยนจากเชือกกึ่งปล่อยเชือกส่งผลให้เป็นการเพิ่มความคมชัดน้อยเกินไปตามปริมาตรความเข้มข้นของแร่รูปที่ 4 แสดงว่า มีความเข้มข้นของแร่สำคัญน้อยเกินไปนอกเหนือจากที่หัวก๊อกมีน้ำกลายเป็นโอเวอร์โหลดภายใต้เงื่อนไขโอเวอร์โหลด ความเข้มข้นแร่น้อยเกินไปยังคงคงที่ที่ประมาณ 50% เพิ่มเติมเพิ่มความเข้มข้นของแร่ป้อน Stas (1957) เกินไปตรวจสอบที่เมื่อหัวก๊อกมีน้ำมีมากเกินไป การน้อยเกินไปความเข้มข้นของแร่ที่ยังคงคงที่พร้อมเพิ่มเติมเพิ่มความเข้มข้นของแร่ป้อน มีปรากฏมีความเหลื่อมล้ำขนาดเล็กระหว่าง 4 รูปและเซีย และความเข้มข้นของแร่เสนอน้อยเกินไป (1993) ของไม้ขีดจำกัดสูงสุด 40% (เพื่อหลีกเลี่ยงหัวก๊อกมีน้ำมากเกินไป) อย่างไรก็ตามความเหลื่อมล้ำนี้คืออาจเนื่องจากการรวมของความปลอดภัยปัจจัยในแร่ความเข้มข้นของไม้และเซียน้อยเกินไปขีดจำกัด ไม่เป็นไปได้ในการศึกษานี้ในการรักษาความเข้มข้นของแร่น้อยเกินไปที่ค่าระหว่างประมาณ 31 – 50% ทันทีที่ความเข้มข้นของแร่เกินหลักอากาศที่น้อยเกินไปการยุบประมาณ 31%

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

(รูปที่ 4.); พฤติกรรมนี้เป็นผลมาจากการเปลี่ยนแปลงอย่างต่อเนื่อง
ในรูปแบบการปล่อยที่ underflow ระหว่างการฉีดพ่น
และเชือก การเปลี่ยนแปลงจากกึ่งเชือกที่จะปล่อยเชือกที่
มีผลในการเพิ่มความคมชัดในปริมาตร underflow
ความเข้มข้นของแร่.
รูป 4 แสดงให้เห็นว่ามีความเข้มข้นของแร่ที่สำคัญ underflow
เกินกว่าที่หัวจุกกลายเป็นมากเกินไป.
ภายใต้เงื่อนไขที่มากเกินไปความเข้มข้นของแร่ underflow
คงที่อยู่ที่ประมาณ 50% ที่มีต่อ
การเพิ่มขึ้นของความเข้มข้นของแร่ฟีด Stas (1957) เกินไป
สังเกตว่าเมื่อหัวจุกที่ถูกเกินไปอันเดอร์โฟล์
เข้มข้นของแร่คงมีต่อ
การเพิ่มขึ้นของความเข้มข้นของแร่ฟีด ดูเหมือนจะ
เป็นความแตกต่างเล็ก ๆ ระหว่างรูป 4 และ Clarkson และ
ไม้ (1993) 's เสนอความเข้มข้นของแร่ underflow
ขีด จำกัด บนของ 40% (เพื่อหลีกเลี่ยงการบรรทุกเกินพิกัดหัวจุก) อย่างไรก็ตาม
ความแตกต่างนี้น่าจะเกิดจากการรวมตัวของความปลอดภัยเป็น
ปัจจัยในการ Clarkson และไม้เข้มข้นแร่ underflow
ขีด จำกัด บน มันเป็นไปไม่ได้ในการศึกษาครั้งนี้เพื่อรักษา
ความเข้มข้นของแร่ underflow ที่ค่าระหว่าง
ประมาณ 31-50%; เร็วที่สุดเท่าที่ความเข้มข้นของแร่
เกินประมาณ 31% แกนอากาศอันเดอร์โฟล์ทรุดตัวลง