To evaluate the real and imaginary

To evaluate the real and imaginary parts of the current along the trace at these frequencies when the
excitation signal is a periodic trapezoidal voltage waveform (see Fig. 9) the values of the normalized
harmonic components previously computed it has been multiplied with the magnitude of the harmonic
components of the periodic trapezoidal voltage waveform at the frequencies of 66.6666 MHz, 100.00
MHz and 233.3333 MHz.
2) The real and imaginary parts of the current on the reference plane for each spatial direction (x, y, and
z) has been computed and normalized to the magnitude of the frequency spectrum of the Gaussian pulse
excitation.
To obtain the real and imaginary parts of the current at the frequency values of 66.6666 MHz, 100.00
MHz and 233.3333 MHz when the excitation signal is a periodic trapezoidal voltage waveform the
normalized real and imaginary parts of the surface current components are multiplied by the magnitude
of the harmonic component of the periodic trapezoidal voltage waveform computed at the frequencies of
66.6666 MHz, 100.00 MHz and 233.3333 MHz.
Fig. 10 shows the magnitude of the surface current in the reference plane displayed as an arrow plot
including direction of the current flow.
3) A plot of the magnitude of the electric field at a height of 2 cm above the reference plane for each
frequency of interest 66.6666 MHz, 100.00 MHz and 233.3333 MHz when the excitation signal is the
periodic trapezoidal voltage waveform is shown in Fig. 11.
At each observation point the magnitude of the three spatial components α = x, y, z of the electric field
Eα (f,Pi ) are numerically evaluated and normalized to the magnitude of the corresponding harmonic
component of the Gaussian pulse excitation.
The normalized magnitude of the total electric field at each frequency of interest and at each of the
observation points Pi is computed as:
( ) ( )2 ( )2 ( i )2
z
i
y
i
x
E f,Pi = E f,P + E f,P + E f,P (1)
The magnitude of the electric field at each frequency of interest and for each observation point when the
excitation signal is the periodic trapezoidal voltage waveform is computed by multiplying the magnitude
of the harmonic component of the periodic trapezoidal voltage waveform by the total electric field
computed in (1).
4) The maximum value of the magnitude of the electric field E and of the two components EӨ and Eφ
(see Fig.12) over a spherical surface 3 meters from the center of the reference plane has been computed
in the frequency range from 100.00 MHz to 1.00 GHz. These values are due to a Gaussian excitation
and normalized to the corresponding harmonic components of the Gaussian pulse. The same values of
electric field are computed when the excitation signal is periodic trapezoidal voltage waveform by
multiplying the values due to the Gaussian pulse by the harmonic components of the frequency spectrum
of the periodic trapezoidal voltage waveform. They are shown in Fig. 13.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

การประเมินส่วนจริง และจำนวนจินตภาพของปัจจุบันไปติดตามที่ความถี่เหล่านี้เมื่อการสัญญาณในการกระตุ้นจะเป็นรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal ประจำงวด (ดู Fig. 9) ค่าของการมาตรฐานส่วนประกอบที่มีค่าได้คำนวณแล้วคูณ ด้วยขนาดของ harmonic ก่อนหน้านี้ส่วนประกอบของรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal งวดที่ความถี่ 66.6666 MHz, 100.00MHz และ 233.3333 MHz2) จริง และจำนวนจินตภาพส่วนปัจจุบันบนระนาบอ้างอิงสำหรับแต่ละทิศทางปริภูมิ (x, y และคำนวณ และตามปกติจะขนาดของสเปกตรัมความถี่ของพัลส์ Gaussian z)ในการกระตุ้นรับจริง และจำนวนจินตภาพส่วนของปัจจุบันที่ค่าความถี่ 66.6666 MHz, 100.00MHz และ 233.3333 MHz เมื่อสัญญาณในการกระตุ้น เป็นรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal งวดมาตรฐานจริง และจำนวนจินตภาพส่วนผิวปัจจุบันประกอบด้วยขนาดของส่วนประกอบมีค่าของรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal งวดที่คำนวณที่ความถี่ของ66.6666 MHz, 100.00 MHz และ 233.3333 MHzFig. 10 แสดงขนาดของพื้นผิวปัจจุบันในระนาบอ้างอิงแสดงเป็นพล็อตลูกศรรวมถึงทิศทางของกระแสปัจจุบัน3) แปลงของขนาดของสนามไฟฟ้าที่มีความสูง 2 ซม.เหนือระนาบอ้างอิงสำหรับแต่ละความถี่ของสนใจ 66.6666 MHz, 100.00 MHz และ 233.3333 MHz เมื่อสัญญาณไฟฟ้ารุ่นรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal งวดจะปรากฏใน Fig. 11ในแต่ละจุดสังเกตขนาดของαโพเนนต์ปริภูมิ = x, y, z ของสนามไฟฟ้าEα (f, Pi) จะเรียงตามตัวเลขประเมิน และตามปกติจะขนาดของ harmonic ที่สอดคล้องกันคอมโพเนนต์ในการกระตุ้น Gaussian ชีพจรขนาดมาตรฐานของสนามไฟฟ้ารวม ที่ความถี่แต่ละอัน และแต่ละจุดสังเกตปี่ที่คำนวณเป็น:( ) ( )2 ( )2 ( i )2zฉันyฉันxE f, Pi = E f, P + E f, P + E f, P (1)ขนาดของสนามไฟฟ้าที่ความถี่แต่ละ น่าสนใจ และ การสังเกตแต่ละจุดเมื่อการสัญญาณในการกระตุ้นเป็นรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal งวดจะคำนวณ โดยการคูณขนาดของส่วนประกอบมีค่าของรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal เป็นครั้งคราวโดยสนามไฟฟ้ารวมคำนวณใน (1)4) ค่าสูงสุดของขนาด ของสนามไฟฟ้า E และคอมโพเนนต์สอง EӨ และ Eφ(ดู Fig.12) เหนือพื้นผิวทรงกลม 3 เมตรจากศูนย์กลางของการอ้างอิง การคำนวณเครื่องบินในช่วงความถี่ตั้งแต่ 100.00 MHz ถึง 1.00 GHz ค่าเหล่านี้ได้เนื่องจากในการกระตุ้น Gaussianและมาตรฐานการประกอบมีค่าที่ตรงกันของชีพจร Gaussian ค่าเดียวกันสนามไฟฟ้าจะคำนวณเมื่อสัญญาณในการกระตุ้นเป็นรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal เป็นครั้งคราวโดยคูณค่าเนื่องจากชีพจร Gaussian ส่วนประกอบมีค่าของคลื่นความถี่ของรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า trapezoidal เป็นครั้งคราว พวกเขาจะแสดงใน Fig. 13

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เพื่อประเมินชิ้นส่วนจริงและจินตนาการในปัจจุบันพร้อมร่องรอยที่ความถี่เหล่านี้เมื่อ
สัญญาณการกระตุ้นเป็นสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูธาตุ (ดูรูป. 9) ค่าปกติของ
ส่วนประกอบฮาร์มอนิคำนวณก่อนหน้านี้จะได้รับการคูณกับขนาดของ ฮาร์โมนิ
องค์ประกอบของสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูระยะที่ความถี่ของ 66.6666 MHz, 100.00
MHz และ 233.3333 MHz.
2) ชิ้นส่วนจริงและจินตนาการของกระแสบนเครื่องบินอ้างอิงสำหรับแต่ละทิศทางเชิงพื้นที่ (x, y, และ
Z) ได้รับการคำนวณ และปกติขนาดของคลื่นความถี่ของพัลส์เสียน
กระตุ้น.
เพื่อให้ได้ชิ้นส่วนจริงและจินตนาการจากปัจจุบันที่ค่าความถี่ของการ 66.6666 MHz, 100.00
MHz และ 233.3333 MHz เมื่อสัญญาณการกระตุ้นเป็นสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูระยะ
ปกติ ชิ้นส่วนจริงและจินตนาการขององค์ประกอบพื้นผิวปัจจุบันจะคูณด้วยขนาด
ขององค์ประกอบฮาร์โมนิของสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูคำนวณระยะที่ความถี่ของ
66.6666 MHz, 100.00 MHz และ 233.3333 MHz.
รูป 10 แสดงให้เห็นถึงความสำคัญของพื้นผิวในปัจจุบันในระนาบอ้างอิงแสดงเป็นพล็อตลูกศร
รวมถึงทิศทางของการไหลของกระแส.
3) พล็อตขนาดของสนามไฟฟ้าที่ความสูงของ 2 เซนติเมตรเหนือระนาบอ้างอิงสำหรับแต่ละ
ความถี่ที่น่าสนใจ 66.6666 MHz, 100.00 MHz และ 233.3333 MHz เมื่อสัญญาณการกระตุ้นเป็น
สัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูเป็นระยะที่แสดงในรูป 11.
ในแต่ละจุดสังเกตสำคัญของสามองค์ประกอบเชิงพื้นที่α = x, y, z ของสนามไฟฟ้า
Eα (ฉ, Pi) มีการประเมินตัวเลขและปกติขนาดของฮาร์มอนิสอดคล้อง
ส่วนประกอบของการกระตุ้นการเต้นของชีพจรเสียน.
ขนาดปกติของสนามไฟฟ้าทั้งหมดที่ความถี่ที่น่าสนใจแต่ละคนและในแต่ละ
จุดสังเกต Pi คือการคำนวณดังนี้
() () (2) 2 (i) 2
Z
ฉัน
และ
ฉัน
x
ฉ E, F = Pi E, P + F E, P + E F, P (1)
ขนาดของสนามไฟฟ้าที่ความถี่ที่สนใจของแต่ละคนและแต่ละจุดสังเกตเมื่อ
สัญญาณการกระตุ้นเป็นสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูเป็นระยะคำนวณโดยการเพิ่มขนาด
ขององค์ประกอบของฮาร์มอนิ สัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูเป็นระยะโดยสนามไฟฟ้ารวม
คำนวณใน (1).
4) ค่าสูงสุดของขนาดของสนามไฟฟ้า E และEӨสององค์ประกอบและEφ
(ดู Fig.12) เหนือพื้นผิวทรงกลม 3 เมตรจาก ศูนย์กลางของระนาบอ้างอิงได้รับการคำนวณ
ในช่วงความถี่จาก 100.00 MHz ถึง 1.00 GHz ค่าเหล่านี้เกิดจากการกระตุ้น Gaussian
และปกติส่วนประกอบฮาร์โมนิที่สอดคล้องกันของพัลส์เสียน ค่าเดียวกันของ
สนามไฟฟ้าจะคำนวณเมื่อสัญญาณการกระตุ้นเป็นระยะสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูโดย
คูณค่าเนื่องจากชีพจร Gaussian โดยส่วนประกอบฮาร์โมนิของคลื่นความถี่
ของสัญญาณแรงดันรูปทรงสี่เหลี่ยมคางหมูเป็นระยะ พวกเขาจะแสดงในรูป 13

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เพื่อประเมินฟีแนนทรีนของปัจจุบันตามร่องรอยที่ความถี่เหล่านี้เมื่อสัญญาณรูปคลื่นแรงดันไฟฟ้า
กระตุ้นเป็นสี่เหลี่ยมคางหมูธาตุ ( ดูรูปที่ 9 ) ค่าของค่าฮาร์มอนิกส่วนประกอบ
ก่อนหน้านี้คำนวณได้คูณกับขนาดของส่วนประกอบฮาร์มอนิก
ของตารางธาตุที่ความถี่ของสัญญาณแรงดันสี่เหลี่ยมคางหมู 66.6666 MHz , 10000
MHz และ 233.3333 MHz .
2 ) จริง และในส่วนของปัจจุบันบนระนาบอ้างอิงสำหรับแต่ละพื้นที่ ทิศทาง ( X , Y ,
) Z ได้ถูกคำนวณและปกติกับขนาดของความถี่ของการกระตุ้นชีพจร
> .
เพื่อให้ได้ชิ้นส่วนจริงและจินตนาการของ ปัจจุบันที่ค่าความถี่ของ 66.6666 MHz , 100.00
233 MHz .3333 MHz เมื่อสัญญาณกระตุ้นเป็นแบบสี่เหลี่ยมคางหมูรูปคลื่นแรงดัน
ทีปฟีแนนทรีนองค์ประกอบพื้นผิวปัจจุบันคูณด้วยขนาด
ของส่วนประกอบฮาร์มอนิกส์ของตารางธาตุสี่เหลี่ยมคางหมูรูปคลื่นแรงดันคำนวณที่ความถี่ของ
66.6666 MHz , 100.00 MHz และ 233.3333 MHz .
ฟิค10 แสดงขนาดของพื้นผิวปัจจุบันในการอ้างอิงเครื่องบินแสดงเป็นลูกศรพล็อต
รวมทั้งทิศทางการไหลปัจจุบัน .
3 ) แปลงขนาดของสนามไฟฟ้าที่ความสูง 2 ซม. เหนือระนาบอ้างอิงสำหรับแต่ละ
ความถี่ของดอกเบี้ย 66.6666 MHz , 100.00 MHz และ 233.3333 MHz เมื่อสัญญาณ เป็นรูปคลื่นแรงดันกระตุ้น
เป็นระยะสี่เหลี่ยมคางหมูจะแสดงในรูปที่ 11 .
แต่ละจุดสังเกตขนาดของ 3 มิติชิ้นส่วนα = x , y , z ของสนามไฟฟ้า
E α ( F , PI ) มีตัวเลขประเมินและปกติกับขนาดของส่วนประกอบฮาร์มอนิก
ที่สอดคล้องกันของการกระตุ้นชีพจร > .
ค่าขนาดของสนามไฟฟ้ารวมที่แต่ละความถี่ของดอกเบี้ย และในแต่ละแห่งแบบ PI จะคำนวณเป็นคะแนน

:( ) ( ) 2 ( ) 2 ( ฉัน ) 2
z

ผม

Y ฉัน x
E F , Pi = E F , P E F , P E F , P ( 1 )
ขนาดของสนามไฟฟ้าที่แต่ละความถี่ของดอกเบี้ย และแต่ละจุดสังเกตเมื่อสัญญาณ
เป็นรูปคลื่นแรงดันกระตุ้นเป็นระยะสี่เหลี่ยมคางหมูจะคำนวณโดยการคูณขนาด
ของส่วนประกอบฮาร์มอนิกของรูปคลื่นแรงดันแบบสี่เหลี่ยมคางหมู โดยรวมในการคำนวณสนามไฟฟ้า

( 1 )4 ) คุณค่าสูงสุดของขนาดของสนามไฟฟ้า E และสององค์ประกอบ E Өและ E φ
( ดู fig.12 ) บนพื้นผิวทรงกลม 3 เมตรจากจุดศูนย์กลางของการอ้างอิงเครื่องบินได้ถูกคำนวณ
ในช่วงความถี่ตั้งแต่ 100.00 MHz ถึง 1.00 GHz ค่าเหล่านี้จะเกิดจากการกระตุ้นของเกาส์และคะแนนทีปกติ
กับฮาร์มอนิกองค์ประกอบที่สอดคล้องกันของชีพจรเสียน .ค่าเดียวกันของ
สนามไฟฟ้าเป็นคำนวณเมื่อสัญญาณกระตุ้นแบบสี่เหลี่ยมคางหมูเป็นรูปคลื่นแรงดันโดย
คูณค่าเนื่องจากชีพจรเสียนโดยส่วนประกอบฮาร์มอนิกของสเปกตรัมความถี่ของสัญญาณแรงดันไฟฟ้าแบบ
สี่เหลี่ยมคางหมู . พวกเขาจะแสดงในรูปที่ 13