Short-term behav iorFlexural capaci

Short-term behav ior
Flexural capacity and load-deflection response-The
unstrengthened control beam showed a cracking load of
9.2 kN (2.1 kip), followed by yielding and ultimate loads of
38.0 and 39.5 kN (8.5 and 8.9 kip), respectively, as given in Table 1.The beam strengthened with one strip ofNSM CFRP (Beam S0-1) exhibited improved behavior in comparison to the control beam , including 23.9%, 32.4%, and 70.9% for cracking, yielding, and ultimate loads, respectively. Such enhanced performance is attributed to the additional tensile resistance provided by the CFRP strip that lowered the neutral axis depth of the beam (that is, 1.2% and 6.4% for uncracked and cracked states, respectively, according to sectional analysis), thereby increasing its compression zone; however, the CFRP caused rather brittle behavior of the strengthened beams, as shown in Fig. 5(a). The beam strengthened with two strips of CFRP (S0-2) demonstrated slightly enhanced flexural capacity relative to the one with one strip (S0-1), including increases in cracking, yielding, and ultimate loads by 8.8%, 6.2%, and 3.9%, respectively. It should be noted that the insignificant increase in the ultimate capacity of Beam S0-2 was due to its distinct failure mode compared to that of Beam S0-1 (to be discussed). Figure 5(a) shows the load-deflection behavior of the short-term beams at midspan. All three beams revealed similar responses until cracking took place, whereas the strengthened beams demonstrated higher stiffness than the unstrengthened control within a service load range. This implies that the strengthened beams better resisted crack propagation when the flexural load was applied . As discussed previously, the two-strip beam exhib­ ited marginally improved flexural b havior in comparison to the one-strip counterpart-in particular, beyond yielding of the beam due to an enhanced stress sharing mechanism (that is, the applied tensile stresses were shared by the steel reinforcement and the NSM CFRP). To further examine the efficacy of the NSM CFRP from a serviceability perspective , the effective moment of inertia of each beam, 1., was calcu­ lated using Eq. (1) and shown in Fig. 5(b).

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ระยะสั้น behav iorความจุ flexural และโหลด deflection ที่ตอบสนองแสดงการโหลด cracking ของคานควบคุม unstrengthened9.2 โหลดช็อปปิ้ง (2.1 กีบ), ไปมาแล้ว โดยผลผลิต และช่วงสุดท้ายของ38.0 and 39.5 kN (8.5 and 8.9 kip), respectively, as given in Table 1.The beam strengthened with one strip ofNSM CFRP (Beam S0-1) exhibited improved behavior in comparison to the control beam , including 23.9%, 32.4%, and 70.9% for cracking, yielding, and ultimate loads, respectively. Such enhanced performance is attributed to the additional tensile resistance provided by the CFRP strip that lowered the neutral axis depth of the beam (that is, 1.2% and 6.4% for uncracked and cracked states, respectively, according to sectional analysis), thereby increasing its compression zone; however, the CFRP caused rather brittle behavior of the strengthened beams, as shown in Fig. 5(a). The beam strengthened with two strips of CFRP (S0-2) demonstrated slightly enhanced flexural capacity relative to the one with one strip (S0-1), including increases in cracking, yielding, and ultimate loads by 8.8%, 6.2%, and 3.9%, respectively. It should be noted that the insignificant increase in the ultimate capacity of Beam S0-2 was due to its distinct failure mode compared to that of Beam S0-1 (to be discussed). Figure 5(a) shows the load-deflection behavior of the short-term beams at midspan. All three beams revealed similar responses until cracking took place, whereas the strengthened beams demonstrated higher stiffness than the unstrengthened control within a service load range. This implies that the strengthened beams better resisted crack propagation when the flexural load was applied . As discussed previously, the two-strip beam exhib­ ited marginally improved flexural b havior in comparison to the one-strip counterpart-in particular, beyond yielding of the beam due to an enhanced stress sharing mechanism (that is, the applied tensile stresses were shared by the steel reinforcement and the NSM CFRP). To further examine the efficacy of the NSM CFRP from a serviceability perspective , the effective moment of inertia of each beam, 1., was calcu­ lated using Eq. (1) and shown in Fig. 5(b).

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

behav ระยะสั้น IOR
ความจุดัดและการตอบสนองโหลด-โก่งคานควบคุม unstrengthened แสดงให้เห็นว่าภาระการแตกของ 9.2 กิโลนิวตัน (2.1 กีบ) ตามด้วยการให้ผลผลิตและโหลดสูงสุดของ38.0 และ 39.5 กิโลนิวตัน (8.5 และ 8.9 กีบ) ตามลำดับเช่นเดียวกับ ที่กำหนดในตารางที่ 1. คานเข้มแข็งกับหนึ่งในแถบ ofNSM CFRP (บีม S0-1) แสดงพฤติกรรมที่ดีขึ้นเมื่อเทียบกับคานควบคุมรวมถึง 23.9%, 32.4% และ 70.9% สำหรับแตกผลผลิตและโหลดที่ดีที่สุดตามลำดับ ประสิทธิภาพที่เพิ่มขึ้นดังกล่าวมีสาเหตุมาจากความต้านทานแรงดึงเพิ่มเติมโดยแถบ CFRP ที่ลดลงที่ระดับความลึกแกนกลางของคาน (นั่นคือ 1.2% และ 6.4% สำหรับรัฐ Uncracked และแตกตามลำดับตามการวิเคราะห์ส่วน) ดังนั้นการที่เพิ่มขึ้นของ โซนการบีบอัด; แต่ CFRP ที่เกิดจากพฤติกรรมที่ค่อนข้างเปราะความเข้มแข็งของคานดังที่แสดงในรูป 5 (ก) คานแข็งที่มีสองแผ่น CFRP (S0-2) แสดงให้เห็นถึงความสามารถในการดัดเพิ่มขึ้นเล็กน้อยเมื่อเทียบกับคนที่มีแถบ (S0-1) รวมทั้งการเพิ่มขึ้นของการแตกผลผลิตและโหลดสูงสุด 8.8%, 6.2% และ 3.9 % ตามลำดับ มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าการเพิ่มขึ้นเล็กน้อยในความจุสูงสุดของบีม S0-2 เป็นเพราะความล้มเหลวที่แตกต่างกันเมื่อเทียบกับบีม S0-1 (ที่จะกล่าวถึง) รูปที่ 5 (ก) แสดงให้เห็นถึงพฤติกรรมโหลดโก่งของคานระยะสั้น midspan ทั้งสามคานเปิดเผยการตอบสนองที่คล้ายกันจนแตกร้าวที่เกิดขึ้นในขณะที่แสดงให้เห็นถึงความเข้มแข็งคานตึงสูงกว่าการควบคุม unstrengthened ในช่วงที่โหลดบริการ นี่ก็หมายความว่าคานที่ดีกว่าความเข้มแข็งต่อต้านการขยายพันธุ์แตกเมื่อโหลดดัดถูกนำไปใช้ ตามที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้ exhib ลำแสงสองแถบ ITED ขดัดที่ดีขึ้นเล็กน้อย havior เมื่อเทียบกับหนึ่งแถบในคู่โดยเฉพาะอย่างยิ่งเกินกว่าผลผลิตของลำแสงเนื่องจากกลไกการแบ่งปันความเครียดที่เพิ่มขึ้น (นั่นคือความเครียดแรงดึงที่ใช้ร่วมกัน โดยเหล็กเสริมและ NSM CFRP) เพื่อเป็นการตรวจสอบการรับรู้ความสามารถของ NSM CFRP จากมุมมองของการบริการที่มีประสิทธิภาพช่วงเวลาของความเฉื่อยของแต่ละคาน 1. ถูก Calcu lated โดยใช้สมการ (1) และแสดงในรูป 5 (ข)

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ในระยะสั้น behav Wenzhou อาวุโสและความสามารถในการตอบสนองการโหลด

บีมควบคุม unstrengthened พบแตกโหลด
9.2 KN ( 2.1 กีบ ) ตามผลผลิตและโหลดสูงสุดของ
38.0 39.5 KN ( 8.5 และ 8.9 และกีบ ) ตามลำดับ ตามที่ กำหนดในตารางที่ 1 . คานแข็งกับหนึ่งแถบ ofnsm เมอ ( คาน s0-1 ) มีพฤติกรรมที่ดีขึ้นในการเปรียบเทียบกับคานควบคุม , รวมทั้ง 23.9 %ร้อยละ 32.4 และ 70.9 สำหรับการถอดรหัส หยุ่น และโหลดสูงสุดตามลำดับ เช่นเพิ่มประสิทธิภาพเกิดจากการเพิ่มความต้านทานแรงดึงที่มาจากแถบเมอที่ลดลงกลางแกนความลึกของคาน ( คือ 1.2 % และ 6.4% สำหรับ uncracked และแตก สหรัฐอเมริกา ตามลำดับ จากการวิเคราะห์ของกลุ่ม ) , จึงช่วยเพิ่มการบีบอัดของโซน อย่างไรก็ตามที่เมอทำให้พฤติกรรมเปราะค่อนข้างมีความเข้มแข็ง คาน ดังแสดงในรูปที่ 5 ( ) คานแข็งกับสองแถบของเมอ ( s0-2 ) เพิ่มขึ้นเล็กน้อยเมื่อเทียบกับการแสดงความสามารถอันหนึ่งแถบ ( s0-1 ) รวมทั้งเพิ่มในการแคร็ก หยุ่นและโหลดสูงสุดโดย 8.8 เปอร์เซ็นต์ ร้อยละ 6.2 และ 3.9 ตามลำดับมันควรจะสังเกตว่าเพิ่มขึ้นเล็กน้อยในความจุสูงสุดของคาน s0-2 เนื่องจากความล้มเหลวในโหมดที่แตกต่างเมื่อเทียบกับที่ของคาน s0-1 ( ที่จะกล่าวถึง ) รูปที่ 5 ( ) แสดงให้เห็นถึงพฤติกรรมของคานการโก่งโหลดระยะสั้นที่ midspan . ทั้งสามพบการตอบสนองที่คล้ายกันจนคานแตกเอาสถานที่ส่วนคานแสดงให้เห็นความเข้มแข็งความแข็งสูงกว่า unstrengthened ควบคุมภายในโหลดบริการช่วง ซึ่งแสดงถึงความเข้มแข็ง คานดีกว่าต่อต้านการแตกร้าวเมื่อโหลดดัด ก็ใช้ ตามที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้ สองแถบ ลำแสง exhib อง ited ดีขึ้นเล็กน้อยดัดข havior เปรียบเทียบกับหนึ่งแถบคู่โดยเฉพาะนอกจากผลผลิตของคานเนื่องจากเพิ่มความเครียดร่วมกันกลไก ( นั่นคือ ใช้แรงดึงแรงถูกใช้ร่วมกันโดยเหล็กเสริมและ NSM เมอ ) เพิ่มเติม ศึกษาประสิทธิผลของ NSM เมอจากประสิทธิภาพมุมมอง ในขณะที่ประสิทธิภาพของความเฉื่อยของแต่ละลำที่ 1 . คือ calcu องสายการใช้อีคิว ( 1 ) และแสดงในรูปที่ 5
( B )