1. IntroductionIn recent times, sol

1. Introduction
In recent times, solar thermal power plants (STPPs) have
attracted interest as a large scale, commercially viable way to
generate electricity [1]. In an STPP, the heat transfer fluid (HTF) and
the working fluid play an important role as the carriers of energy
from the collector/receiver to the turbine. This is commonly done in
two stages for a plant operating with a Rankine cycle. The HTF
(e.g. synthetic oil, molten salt, etc.) first collects the energy from the
incident solar radiation. This energy is then passed on to the
working fluid (water/steam) which carries it to the steam turbine.
The main disadvantage of such two-fluid systems is that the
maximum operating temperature of the HTF is limited by the fluid
stability concerns (e.g. approximately 400 C for the synthetic oil),
thus resulting in a low turbine inlet temperature and consequently
a low cycle efficiency.
Application of direct steam generation (DSG) in STPPs presents
the prospect of improving the overall plant efficiency, while
simultaneously decreasing the cost of electricity generation [2]. The
pressurized steam is generated directly in the receiver and transported
to the steam turbine. The advantages of DSG include a
higher live steam temperature and the use of one fluid as both the
HTF and the working fluid, possibly resulting in a simplified operation.
The main disadvantage of using DSG for STPPs is that it
requires a very complex storage system for uninterrupted plant
operation [3]. The motivation behind the current study is that the
exergy losses during a heat transfer process can be reduced by
using a suitable multi-component working fluid which can evaporate
or condense at a varying temperature, contrary to the constant
evaporating or condensing temperature for a pure substance
[4]. One such multi-component working fluid is the ammoniawater
zeotropic mixture, as used in a Kalina cycle (KC). There have
been discussions regarding the feasibility of using ammonia-water
mixtures at high temperatures due to the nitridation effect
resulting in corrosion of the equipment. However, the use of an
ammonia-water mixture as the working fluid at high temperature
has been successfully demonstrated in Canoga Park with turbine
inlet conditions of 515 C and 110 bar [5]. Moreover, a patent by
Kalina [6] claims the stability of ammonia-water mixtures along
with prevention of nitridation for plant operation preferably up to
2000 F (1093 C) for temperature and 10,000 psia (689.5 bar) for
pressure using suitable additives. It should be noted that the term
direct steam generation is used here for both water and ammoniawater
mixtures.
There were proposals to incorporate the KC for waste heat recovery
plants, geothermal power plants or solar energy driven
power plants. Such plants operate with low or medium range
temperatures at the turbine inlet. Bombarda et al. [7] presented a
thermodynamic comparison between the KC and an organic
Rankine cycle (ORC) for heat recovery from diesel engines. They
concluded that although the obtained electrical power outputs are
nearly equal, the KC requires a much higher turbine inlet pressure
to attain the same, thereby making it unjustified for such use. Singh
and Kaushik [8] presented energy and exergy analysis and optimisation
of a KC coupled with a coal-fired steam power plant for
exhaust heat recovery. They found out that at a turbine inlet
pressure of 40 bar, an ammonia mass fraction of 0.8 gives the
maximum cycle efficiency and that the highest exergy destruction
occurs in the evaporator. Campos Rodríguez et al. [9] presented an
exergetic and economic comparison between a KC and an ORC for a
low temperature geothermal power plant. They found that the KC
produces 18 % more power than the ORC with 37 % less mass flow
rate. In addition, the KC had 17.8 % lower levelized electricity costs
than the ORC. Wang et al. [10] presented a parametric analysis and
optimisation of a KC driven by solar energy. They found that the net
power output and the system efficiency are less sensitive to the
turbine inlet temperature under given conditions and that there
exists an optimal turbine inlet pressure which results in maximum
net power output. Coskun et al. [11] presented a comparison between
different power cycles for a medium temperature
geothermal resource. They found that the KC and the double flash
cycle provided the least levelized cost of electricity and hence the
lowest payback periods.
With regards to using the KC with high turbine inlet temperatures,
Ibrahim and Kovach [12] studied the effect of varying the
ammonia mass fraction and the separator temperature on the cycle
efficiency for a Kalina bottoming cycle using gas turbine exhaust as
the heat source. The KC turbine inlet conditions were 482 C and
59.6 bar. The authors found that the KC is 10e20 % more efficient
than the Rankine cycle with the same boundary conditions. Nag
and Gupta [13] performed an exergy analysis of a KC with gas
turbine exhaust as the heat source with a turbine inlet temperature
between 475 C and 525 C, and a turbine inlet pressure of 100 bar.
They concluded that the important parameters affecting the cycle
efficiency are the turbine inlet temperature, composition and the
separator temperature. Dejfors et al. [14] presented an analysis of
using ammonia-water power cycles for direct fired cogeneration
plants with a maximum temperature of 540 C. They concluded
that for a cogeneration configuration, the Rankine cycle performs
better than the KC whereas for the conventional condensing power
application, the performance of the KC is better. Knudsen et al. [15]
presented the results from the simulation and exergy analysis of a
KC for an STPP having a turbine inlet temperature of 550 C when
the heat input is from a solar receiver, and 480 C when the heat
input is from a molten-salt storage system. The authors varied the
heat input to the cycle so as to maintain the turbine inlet conditions
while assuming the same mass flow rate for all the cases. Modi et al.
[16] presented a comparison between a Rankine cycle and an
ammonia-water cycle for STPPs with a turbine inlet temperature of
450 C. The cycle energy efficiency and the storage size requirement
were used as the comparison parameters. With regards to the
analysis of central receiver STPPs, Xu et al. [17] presented the energy
and exergy analysis of a central receiver STPP operating with a
Rankine cycle. They concluded that the efficiency of the plant can
be increased by focussing on reducing the losses in the receiver and
by using advanced power cycles.
A recent review of research on the KC by Zhang et al. [18]
highlights the use of KC for various applications like bottoming
cycle, low temperature geothermal, industrial waste, etc. In the
review [18], and to the authors’ knowledge, there were no studies
on using the KC for high temperature STPPs with DSG. The purposes
of the current study are to assess the potential benefits of using a KC
for a central receiver STPP with DSG using exergy analysis, analyse
the trend of the rate of exergy destruction in different components
of the plant with respect to the pressure and the ammonia mass
fraction at the turbine inlet, and compare the performance with a
simple Rankine cycle (SRC). To attain these objectives, the KC was
modelled and optimised for maximum work output for the
assumed boundary conditions and analysed for operation when the
heat input was only from the solar receiver, or when the primary
source of heat input was a two-tank molten-salt storage system.
The ammonia mass fraction is defined here as the mass of ammonia
in the ammonia-water mixture to the total mass of the mixture. The
paper is structured as follows: Section 2 presents the assumptions
and the modelling procedure, Section 3 presents the results from
the exergy analysis and the operation from molten-salt storage
system, Section 4 discusses the results and Section 5 concludes the
paper.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

1. บทนำในครั้งล่าสุด พลังงานแสงอาทิตย์ความร้อนไฟฟ้า (STPPs) ได้ดึงดูดความสนใจเป็นขนาดใหญ่ วิธีทำงานได้ในเชิงพาณิชย์สร้างกระแสไฟฟ้า [1] ใน STPP ความร้อนน้ำมัน (HTF) การโอนย้าย และน้ำมันทำงานมีบทบาทสำคัญเป็นพาหะของพลังงานจากการรวบรวม/รับกับกังหันลม นี้มักจะทำในขั้นตอนที่สองสำหรับโรงงานที่ดำเนินงาน ด้วยวงจรอย่างไร Rankine HTF(เช่นน้ำมันสังเคราะห์ เกลือหลอมละลาย ฯลฯ) ก่อน รวบรวมพลังงานจากการปัญหารังสีแสงอาทิตย์ พลังงานนี้ถูกส่งผ่านไปแล้วกับการทำงานของเหลว (น้ำอบไอน้ำ) ซึ่งดำเนินการกังหันไอน้ำข้อเสียหลักของระบบน้ำมันสองคือการอุณหภูมิทำงานสูงสุดของ HTF ถูกจำกัด โดยน้ำความกังวลความมั่นคง (เช่นประมาณ 400 C สำหรับตัวหนังสังเคราะห์น้ำมัน),จึง เกิดขึ้นในอุณหภูมิทางเข้าของกังหันต่ำ และจากนั้นที่รอบต่ำประสิทธิภาพการแสดงแอพลิเคชันของไอน้ำโดยตรงรุ่น(ดีเอสจี) ใน STPPsโอกาสของการปรับปรุงประสิทธิภาพโดยรวมของพืช ในขณะที่พร้อมลดต้นทุนไฟฟ้า [2] ที่สร้างขึ้นโดยตรงในการรับ และส่งไอน้ำทางหนีกับกังหันไอน้ำ ข้อดีของดีเอสจีได้แก่การสดอบไอน้ำอุณหภูมิสูงและการใช้ของเหลวหนึ่งเป็นทั้งการHTF และงาน fluid อาจส่งผลในการดำเนินงานง่ายข้อเสียหลักของ STPPs ใช้ดีเอสจีเป็น ต้องการระบบจัดเก็บข้อมูลที่ซับซ้อนมากในโรงงานอย่างต่อเนื่องการดำเนินงาน [3] แรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาปัจจุบันเป็นที่exergy สูญเสียในระหว่างกระบวนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลงด้วยใช้ไหลทำงานหลายส่วนประกอบเหมาะสมซึ่งสามารถระเหยหรือบีบที่อุณหภูมิแตกต่างกัน ขัดต่อค่าคงระเหยหรือกลั่นตัวอุณหภูมิสำหรับสารบริสุทธิ์[4] การหนึ่งดังกล่าวหลายส่วนประกอบน้ำมันทำงานได้ ammoniawaterzeotropic ผสม ที่ใช้ในวงจรโคา (KC) มีการสนทนาเกี่ยวกับความหมายของการใช้แอมโมเนียน้ำส่วนผสมที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากผล nitridationเกิดขึ้นในการกัดกร่อนของอุปกรณ์ อย่างไรก็ตาม การใช้การผสมแอมโมเนียน้ำเป็นของไหลทำงานที่อุณหภูมิสูงได้รับเรียบร้อยแล้วสาธิตในสวน Canoga กับกังหันเงื่อนไขทางเข้าของ 515 C และ 110 บาร์ [5] นอกจากนี้ สิทธิบัตรโดยความมั่นคงของน้ำยาผสมแอมโมเนียน้ำพร้อมอ้างว่า โคา [6]มีป้องกัน nitridation สำหรับการดำเนินงานของโรงงานควรถึงF 2000 (1093 C) อุณหภูมิและ psia 10000 (689.5 บาร์) สำหรับความดันที่ใช้สารที่เหมาะสม ควรสังเกตที่คำว่าสร้างไอน้ำโดยตรงใช้ทั้งน้ำและ ammoniawaterส่วนผสมมีข้อเสนอให้รวม KC สำหรับการกู้คืนความร้อนเสียพืช พืชพลังงานใต้พิภพ หรือพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อนโรงไฟฟ้า พืชดังกล่าวมีกับต่ำ หรือปานกลางอุณหภูมิที่ทางเข้าของกังหัน Bombarda et al. [7] แสดงความเปรียบเทียบขอบระหว่าง KC มีอินทรีย์วงจรอย่างไร Rankine (ORC) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขาสรุปที่แม้ว่าจะแสดงผลได้รับไฟฟ้าเกือบเท่ากับ KC ต้องมีมากขึ้นกังหันทางเข้าของความดันบรรลุเหมือนกัน ดังนั้นจึงทำให้ unjustified งานดังกล่าว สิงห์และการพลังงาน Kaushik [8] แสดง และการวิเคราะห์ exergy และเพิ่มประสิทธิภาพของ KC ควบคู่กับพืชพลังงานไอน้ำถ่านสำหรับท่อไอเสียร้อนกู้คืน พวกเขาพบว่าที่เป็นทางเข้าของกังหันความดัน 40 บาร์ มวลมีแอมโมเนียเศษให้ 0.8ประสิทธิภาพสูงสุดของวงจรและทำลาย exergy สูงสุดเกิดขึ้นใน evaporator ที่ Campos Rodríguez et al. [9] แสดงการexergetic และเปรียบเทียบทางเศรษฐกิจระหว่าง KC เป็น ORC สำหรับการอุณหภูมิต่ำความร้อนใต้พิภพโรงไฟฟ้า พวกเขาพบว่า KCสร้าง 18% พลังงานกว่า ORC 37% น้อยกว่ากระแสมวลชนอัตรา นอกจากนี้ KC ที่มีไฟฟ้า levelized 17.8% ลดค่าใช้จ่ายกว่า ORC วัง al. ร้อยเอ็ด [10] นำเสนอวิเคราะห์แบบพาราเมตริก และเพิ่มประสิทธิภาพของ KC ที่ขับเคลื่อน ด้วยพลังงานแสงอาทิตย์ พวกเขาพบว่าสุทธิพลังงานและประสิทธิภาพของระบบมีน้อยกว่าความไวต่อการอุณหภูมิทางเข้าของกังหันภายใต้กำหนดให้เงื่อนไขและมีมีความดันทางเข้าของกังหันเหมาะสมที่สุดซึ่งให้ผลสูงสุดผลผลิตพลังงานสุทธิ การเปรียบเทียบระหว่างการนำเสนอ Coskun et al. [11]วงจรไฟฟ้าที่แตกต่างกันสำหรับอุณหภูมิปานกลางทรัพยากรใต้พิภพ พวกเขาพบว่า KC และแฟลชคู่ต้นทุนน้อยที่สุด levelized ไฟฟ้าให้วงจร และดังนั้นการรอบระยะเวลาคืนทุนต่ำที่สุดเกี่ยวกับใช้ KC ที่มีอุณหภูมิระหว่างทางเข้าของกังหันสูงอิบรอฮีมและ Kovach [12] ศึกษาผลของการแตกต่างกันแอมโมเนียเศษมวลและอุณหภูมิแยกในวงจรประสิทธิภาพสำหรับโคา bottoming วงจรที่ใช้กังหันก๊าซไอเสียเป็นแหล่งความร้อน เงื่อนไขทางเข้าของกังหัน KC 482 C และบาร์ 59.6 ผู้เขียนพบว่า KC มีประสิทธิภาพมากขึ้น 10e20%กว่าวงจรอย่างไร Rankine มีเงื่อนไขขอบเขตเดียวกัน ขี้บ่นและกุปตา [13] การวิเคราะห์ exergy KC กับก๊าซท่อไอเสียกังหันเป็นแหล่งความร้อนกับอุณหภูมิทางเข้าของกังหันระหว่าง 475 C และ 525 C และความดันทางเข้าของกังหันของบาร์ 100พวกเขาสรุปที่พารามิเตอร์สำคัญที่ส่งผลกระทบต่อวงจรอุณหภูมิทางเข้าของกังหัน องค์ประกอบมีประสิทธิภาพและอุณหภูมิแยก การวิเคราะห์การนำเสนอ Dejfors et al. [14]ใช้แอมโมเนียน้ำพลังงานวงจรศักยภาพใช้เผาไหม้โดยตรงพืชกับอุณหภูมิสูงสุดของ 540 C. พวกเขาสรุปวงจรอย่างไร Rankine ทำที่การตั้งค่าคอนฟิกศักยภาพดีกว่า KC ขณะที่ธรรมดาสำหรับกลั่นตัวพลังงานโปรแกรมประยุกต์ ประสิทธิภาพของ KC จะดีกว่า Knudsen et al. [15]แสดงผลลัพธ์จากการจำลองและ exergy วิเคราะห์การKC สำหรับ STPP มีอุณหภูมิทางเข้าของกังหัน 550 C เมื่อป้อนความร้อนมาจากตัวรับสัญญาณแสง และ 480 C เมื่อความร้อนป้อนข้อมูลจากระบบของเก็บเกลือหลอมละลายได้ ผู้เขียนแตกต่างกันความร้อนเข้าวงจรเพื่อรักษาสภาพทางเข้าของกังหันในขณะที่สมมติว่าอัตราการไหลเชิงมวลเดียวกันสำหรับทุกกรณี Modi et al[16] เปรียบเทียบระหว่างวงจรอย่างไร Rankine นำเสนอและแอมโมเนียน้ำวนสำหรับ STPPs กับไข้ทางเข้าของกังหันค. 450 วงจรพลังงานและความต้องการจัดเก็บข้อมูลขนาดใช้เป็นพารามิเตอร์เปรียบเทียบ กับ regards เพื่อการวิเคราะห์ของตัวรับสัญญาณศูนย์กลาง STPPs พลังงานนำเสนอ Xu et al. [17]และการวิเคราะห์ exergy ของการดำเนินงาน STPP รับกลางด้วยการวงจรอย่างไร Rankine พวกเขาสรุปว่า ประสิทธิภาพของโรงงานสามารถสามารถเพิ่มได้ โดย focussing กับการลดการสูญเสียในการรับ และโดยใช้วงจรพลังงานขั้นสูงตรวจทานล่าสุดวิจัยใน KC โดย Zhang et al. [18]เน้นใช้สำหรับโปรแกรมประยุกต์ต่าง ๆ เช่น bottoming KCรอบ อุณหภูมิต่ำเสียความร้อนใต้พิภพ อุตสาหกรรม ฯลฯ ในตรวจสอบ [18], และความรู้ของผู้เขียน มีการศึกษาไม่ใช้ KC ที่สำหรับอุณหภูมิสูง STPPs กับดีเอสจี วัตถุประสงค์การศึกษาปัจจุบันมีการ ประเมินประโยชน์ของการใช้ KC มีศักยภาพสำหรับผู้รับที่เซ็นทรัล STPP กับดีเอสจีที่ใช้การวิเคราะห์ exergy วิเคราะห์แนวโน้มของอัตราการทำลาย exergy ในส่วนประกอบต่าง ๆโรงงานเกี่ยวกับความดันและแอมโมเนียมวลส่วนที่ทางเข้าของกังหัน และเปรียบเทียบประสิทธิภาพกับการง่ายอย่างไร Rankine วงจร (SRC) เพื่อบรรลุวัตถุประสงค์เหล่านี้ KC มีคือ แบบจำลอง และเหมาะสำหรับแสดงผลการทำงานสูงสุดสำหรับงานกราฟฟิกสมมติเงื่อนไขขอบเขต และ analysed สำหรับการดำเนินการเมื่อการความร้อนเข้าได้เฉพาะจากการรับพลังงานแสงอาทิตย์ หรือเมื่อหลักแหล่งที่มาของความร้อนเข้าระบบสองถังเก็บเกลือหลอมละลายได้เศษส่วนแอมโมเนียโดยรวมไว้ที่นี่เป็นมวลของแอมโมเนียส่วนผสมแอมโมเนียน้ำกับมวลรวมของส่วนผสม ที่กระดาษมีโครงสร้างดังนี้: สมมติฐานที่นำเสนอ 2 ส่วนและขั้นตอนการสร้างแบบจำลอง หมวดที่ 3 แสดงผลลัพธ์จากการวิเคราะห์ exergy และการเก็บเกลือหลอมละลายระบบ ผลกล่าวถึง 4 ส่วน และ 5 ส่วนสรุปกระดาษ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

1. บทนำ
ในช่วงเวลาที่ผ่านมาโรงไฟฟ้าพลังงานความร้อนจากแสงอาทิตย์ (STPPs) ได้
รับความสนใจเป็นขนาดใหญ่วิธีที่ปฏิบัติได้ในเชิงพาณิชย์เพื่อ
ผลิตกระแสไฟฟ้า [1] ใน STPP ของเหลวถ่ายเทความร้อน (HTF) และ
สารทำงานเล่นบทบาทสำคัญในฐานะผู้ให้บริการของพลังงานที่
สะสมจากการรับ / กังหัน นี้จะกระทำโดยทั่วไปใน
สองขั้นตอนการดำเนินงานสำหรับโรงงานที่มีรอบแร HTF
(เช่นน้ำมันสังเคราะห์เกลือเหลว ฯลฯ ) ครั้งแรกที่เก็บรวบรวมพลังงานจาก
รังสีแสงอาทิตย์ที่ พลังงานนี้จะถูกส่งต่อจากนั้นก็ไป
ทำงานของเหลว (น้ำ / อบไอน้ำ) ซึ่งประกอบไปยังกังหันไอน้ำ.
เสียเปรียบหลักของระบบสองของเหลวดังกล่าวคือ
อุณหภูมิในการทำงานสูงสุดของ HTF ถูก จำกัด ด้วยของเหลว
กังวลความมั่นคง (เช่น ประมาณ 400 C สำหรับน้ำมันสังเคราะห์)
จึงทำให้อุณหภูมิกังหันต่ำและส่งผล
อย่างมีประสิทธิภาพรอบต่ำ.
การประยุกต์ใช้การผลิตไอน้ำโดยตรง (ดีเอสจี) ใน STPPs นำเสนอ
โอกาสในการปรับปรุงประสิทธิภาพของโรงงานโดยรวมในขณะที่
ในเวลาเดียวกันการลดค่าใช้จ่ายของ การผลิตกระแสไฟฟ้า [2]
แรงดันไอน้ำจะถูกสร้างขึ้นโดยตรงในตัวรับและตัวส่ง
ไปยังกังหันไอน้ำ ข้อดีของดีเอสจีรวมถึง
อุณหภูมิอบไอน้ำสดที่สูงขึ้นและการใช้น้ำหนึ่งขณะที่ทั้งสอง
HTF และสารทำงานอาจจะมีผลในการดำเนินงานที่ง่าย.
เสียเปรียบหลักของการใช้ดีเอสจีสำหรับ STPPs ก็คือว่ามัน
ต้องมีระบบจัดเก็บข้อมูลที่มีความซับซ้อนมาก พืชอย่างต่อเนื่อง
การดำเนินงาน [3] แรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาในปัจจุบันก็คือ
การสูญเสีย Exergy ในระหว่างขั้นตอนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลงโดย
ใช้หลายองค์ประกอบสารทำงานที่เหมาะสมซึ่งสามารถระเหย
หรือรวมตัวที่อุณหภูมิที่แตกต่างตรงกันข้ามกับค่าคงที่
ระเหยหรือกลั่นอุณหภูมิสารบริสุทธิ์
[4] หนึ่งเช่นหลายองค์ประกอบสารทำงานเป็น ammoniawater
zeotropic ส่วนผสมที่ใช้ในวงจร Kalina (KC) มี
การอภิปรายเกี่ยวกับความเป็นไปได้ของการใช้แอมโมเนียน้ำ
ผสมที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากผลไนไตรเดชัน
ที่มีผลในการกัดกร่อนของอุปกรณ์ อย่างไรก็ตามการใช้
ส่วนผสมของแอมโมเนียน้ำเป็นสารทำงานที่อุณหภูมิสูง
ได้รับการแสดงให้เห็นถึงการประสบความสำเร็จใน Canoga Park กับกังหัน
เงื่อนไขทางเข้าของ 515 ซีและ 110 บาร์ [5] นอกจากนี้สิทธิบัตรโดย
Kalina [6] อ้างความมั่นคงของผสมแอมโมเนียน้ำพร้อม
กับการป้องกันของไนไตรเดชันสำหรับการดำเนินงานโรงงานควรถึง
2000 F (1093 C) อุณหภูมิและ 10,000 psia (689.5 บาร์) สำหรับ
แรงดันโดยใช้สารเติมแต่งที่เหมาะสม มันควรจะตั้งข้อสังเกตว่าในระยะ
ผลิตไอน้ำโดยตรงจะใช้ที่นี่สำหรับทั้งน้ำและ ammoniawater
ผสม.
มีข้อเสนอที่จะรวม KC สำหรับการกู้คืนความร้อนเสียเป็น
พืชพืชพลังงานความร้อนใต้พิภพหรือพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อน
โรงไฟฟ้า พืชดังกล่าวทำงานกับช่วงต่ำหรือปานกลาง
อุณหภูมิที่เข้ากังหัน Bombarda และคณะ [7] นำเสนอ
การเปรียบเทียบระหว่างทางอุณหพลศาสตร์ KC และอินทรีย์
วงจร Rankine (ORC) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขา
ได้ข้อสรุปว่าถึงแม้จะได้รับเอาท์พุทพลังงานไฟฟ้าเป็น
เท่ากับเกือบ KC ต้องใช้ความดันขาเข้ากังหันสูงมาก
ที่จะบรรลุเดียวกันจึงทำให้มันไม่ยุติธรรมสำหรับการใช้งานดังกล่าว ซิงห์
และ Kaushik [8] นำเสนอพลังงานและการวิเคราะห์ Exergy และการเพิ่มประสิทธิภาพ
ของเคซีควบคู่ไปกับการอบไอน้ำโรงไฟฟ้าถ่านหินสำหรับ
การกู้คืนความร้อนไอเสีย พวกเขาพบว่าทางเข้าที่กังหัน
ความดัน 40 บาร์ส่วนมวลแอมโมเนีย 0.8 ให้
ประสิทธิภาพสูงสุดรอบและการทำลาย Exergy สูงสุด
เกิดขึ้นในเครื่องระเหย Campos Rodríguezและคณะ [9] นำเสนอ
การเปรียบเทียบ exergetic และเศรษฐกิจระหว่าง KC และ ORC สำหรับ
อุณหภูมิต่ำโรงไฟฟ้าความร้อนใต้พิภพ พวกเขาพบว่า KC
ผลิต 18% พลังงานมากกว่า ORC 37% น้อยไหล
อัตรา นอกจากนี้เคซีมี 17.8% ลดค่าใช้จ่ายไฟฟ้าเชื้อเพลิง
กว่า ORC วังและคณะ [10] นำเสนอการวิเคราะห์พารามิเตอร์และ
การเพิ่มประสิทธิภาพของเคซีขับเคลื่อนโดยพลังงานแสงอาทิตย์ พวกเขาพบว่าสุทธิ
การส่งออกพลังงานและประสิทธิภาพของระบบน้อยไวต่อ
อุณหภูมิกังหันภายใต้เงื่อนไขที่กำหนดและมี
อยู่กังหันความดันขาเข้าที่ดีที่สุดซึ่งจะส่งผลสูงสุด
ส่งออกพลังงานสุทธิ Coskun และคณะ [11] นำเสนอการเปรียบเทียบระหว่าง
รอบพลังงานแตกต่างกันสำหรับอุณหภูมิปานกลาง
ทรัพยากรความร้อนใต้พิภพ พวกเขาพบว่า KC และแฟลชคู่
รอบให้อย่างน้อยค่าใช้จ่ายเชื้อเพลิงไฟฟ้าและด้วยเหตุนี้
ต่ำสุดในรอบระยะเวลาคืนทุน.
ด้วยการไปถึงการใช้ KC มีอุณหภูมิเข้ากังหันสูง,
อิบราฮิมและ Kovach [12] การศึกษาผลกระทบของการเปลี่ยนแปลง
มวลแอมโมเนีย ส่วนและอุณหภูมิแยกวงจร
ที่มีประสิทธิภาพสำหรับรอบ Kalina bottoming ใช้กังหันไอเสียก๊าซธรรมชาติเป็น
แหล่งความร้อน เงื่อนไขการเข้ากังหัน KC เป็น 482 ซีและ
บาร์ 59.6 ผู้เขียนพบว่า KC เป็น 10e20% มีประสิทธิภาพมากขึ้น
กว่ารอบ Rankine กับเงื่อนไขขอบเขตเดียวกัน จู้จี้
และ Gupta [13] ดำเนินการวิเคราะห์ Exergy ของ KC ด้วยก๊าซ
กังหันไอเสียเป็นแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิกังหัน
ระหว่าง 475 และ 525 ซีซีและความดันขาเข้ากังหัน 100 บาร์.
พวกเขาสรุปว่าตัวแปรสำคัญที่มีผลต่อ วงจร
ที่มีประสิทธิภาพมีอุณหภูมิกังหันเข้าองค์ประกอบและ
อุณหภูมิคั่น Dejfors และคณะ [14] นำเสนอการวิเคราะห์
โดยใช้แอมโมเนียน้ำรอบพลังงานสำหรับผลิตไฟฟ้าเป็นเชื้อเพลิงโดยตรง
พืชที่มีอุณหภูมิสูงสุด 540 องศาเซลเซียสพวกเขาสรุป
ว่าสำหรับการตั้งค่าความร้อนร่วมวงจรแรดำเนินการ
ที่ดีกว่าในขณะที่สำหรับ KC อำนาจกลั่นธรรมดา
แอพลิเคชัน ประสิทธิภาพการทำงานของเคซีจะดีกว่า Knudsen และคณะ [15]
นำเสนอผลที่ได้จากการจำลองและการวิเคราะห์ของ Exergy
KC สำหรับ STPP มีอุณหภูมิกังหัน 550 C เมื่อ
ความร้อนมาจากเครื่องรับแสงอาทิตย์และ 480 C เมื่อความร้อน
ที่ป้อนเข้ามาจากการจัดเก็บข้อมูลที่หลอมละลายเกลือ ระบบ ผู้เขียนแตกต่างกัน
ความร้อนไปใช้ในรอบเพื่อรักษาสภาพการไหลเข้ากังหัน
ขณะที่สมมติว่าอัตราการไหลของมวลเดียวกันสำหรับทุกกรณี Modi et al.
[16] นำเสนอการเปรียบเทียบระหว่างรอบ Rankine และ
วงจรแอมโมเนียน้ำ STPPs กับอุณหภูมิของกังหัน
450 C. ประสิทธิภาพการใช้พลังงานวงจรและความต้องการจัดเก็บข้อมูลขนาด
ถูกนำมาใช้การเปรียบเทียบค่าพารามิเตอร์ ด้วยการไปถึง
การวิเคราะห์ STPPs รับกลาง Xu และคณะ [17] นำเสนอพลังงาน
และการวิเคราะห์ของ Exergy รับกลาง STPP ดำเนินงานที่มี
รอบแร พวกเขาสรุปว่าประสิทธิภาพของพืชที่สามารถ
จะเพิ่มขึ้นโดยมุ่งเน้นลดการสูญเสียในการรับและ
โดยใช้วงจรพลังงานขั้นสูง.
ตรวจสอบล่าสุดของการวิจัยใน KC โดย Zhang et al, [18]
เน้นการใช้งานของเคซีสำหรับการใช้งานต่างๆเช่นจุดต่ำสุด
รอบความร้อนใต้พิภพอุณหภูมิต่ำกากอุตสาหกรรมและอื่น ๆ ใน
การตรวจสอบ [18] และความรู้ของผู้เขียนมีการศึกษาไม่
เกี่ยวกับการใช้ KC สำหรับ STPPs อุณหภูมิสูง กับดีเอสจี วัตถุประสงค์
ของการศึกษาในปัจจุบันมีการประเมินผลประโยชน์ที่อาจเกิดขึ้นจากการใช้ KC
สำหรับรับกลาง STPP กับดีเอสจีโดยใช้การวิเคราะห์ Exergy วิเคราะห์
แนวโน้มของอัตราการทำลาย Exergy ในส่วนที่แตกต่างกัน
ของพืชที่เกี่ยวกับความดันและแอมโมเนีย มวล
ส่วนที่เข้ากังหันและเปรียบเทียบผลการดำเนินงานที่มี
วงจรแรง่าย (SRC) เพื่อให้บรรลุวัตถุประสงค์เหล่านี้ KC ถูก
จำลองและปรับให้เหมาะสมสำหรับการส่งออกการทำงานสูงสุดสำหรับ
เงื่อนไขขอบเขตสันนิษฐานและวิเคราะห์สำหรับการดำเนินงานเมื่อ
ความร้อนเป็นเพียงจากตัวรับแสงอาทิตย์หรือเมื่อหลัก
แหล่งที่มาของความร้อนเป็นสองถัง molten- ระบบจัดเก็บข้อมูลเกลือ.
ส่วนมวลแอมโมเนียถูกกำหนดไว้ที่นี่ในฐานะมวลของแอมโมเนีย
ในส่วนผสมแอมโมเนียในน้ำเพื่อมวลรวมของส่วนผสม
กระดาษมีโครงสร้างดังนี้ส่วนที่ 2 นำเสนอสมมติฐาน
และวิธีการสร้างแบบจำลองมาตรา 3 นำเสนอผลจาก
การวิเคราะห์ Exergy และการดำเนินงานจากการจัดเก็บที่หลอมละลายเกลือ
ระบบมาตรา 4 กล่าวถึงผลและส่วนที่ 5 สรุป
กระดาษ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

1 . บทนำ
ในครั้งล่าสุด โรงไฟฟ้าพลังงานแสงอาทิตย์ ( stpps )
ดึงดูดความสนใจเป็นขนาดใหญ่ผลิตไฟฟ้าในเชิงพาณิชย์

[ 1 ] ใน STPP , การถ่ายเทความร้อน ของไหล ( ของไหลทำงาน
htf ) และมีบทบาทในฐานะผู้ให้บริการพลังงาน
จากนักสะสม / รับกังหัน นี้โดยทั่วไปจะทำใน 2 ขั้นตอน สำหรับต้นทุนการผลิต
กับ Rankine Cycleการ htf
( เช่นสังเคราะห์น้ำมัน ละลายเกลือ ฯลฯ ) ก่อนเก็บรวบรวมพลังงานจาก
เหตุการณ์การแผ่รังสี . พลังงานนี้จะส่งผ่านไปยัง
ทำงานของเหลว ( น้ำ / ไอน้ำ ) ซึ่งประกอบกับกังหันไอน้ำ .
ข้อเสียหลักของของเหลวเช่นสองระบบคือ
สูงสุดอุณหภูมิของ htf ถูก จำกัด โดยความกังวลเกี่ยวกับเสถียรภาพของของไหล
( เช่นประมาณ 400 C น้ำมันสังเคราะห์ ) ,
จึงส่งผลให้อุณหภูมิขาเข้าและกังหันประสิทธิภาพต่ำดังนั้น

รอบต่ำ การสร้างไอน้ำโดยตรง ( DSG ) ใน stpps ของขวัญ
โอกาสของการปรับปรุงประสิทธิภาพของพืชโดยรวมในขณะที่
พร้อมกันลดต้นทุนการผลิตไฟฟ้าจาก [ 2 ]
ไอน้ำแรงดันสูงที่ถูกสร้างขึ้นโดยตรงในการรับและส่ง
ไปยังกังหันไอน้ำ . ข้อดีของ DSG รวม
ที่สูงอยู่อุณหภูมิไอน้ำและใช้ของเหลวเป็นหนึ่งทั้ง
htf และสารทำงาน อาจส่งผลให้งานง่าย .
ข้อเสียหลักของการใช้ บริษัท ดีเอสจี สำหรับ stpps แค่นั้น
ต้องการระบบจัดเก็บข้อมูลที่ซับซ้อนมากสำหรับ
พืชอย่างต่อเนื่องการดำเนินการ [ 3 ] แรงจูงใจที่อยู่เบื้องหลังการศึกษาในปัจจุบันคือ
ราคาขาดทุนในระหว่างกระบวนการถ่ายโอนความร้อนจะลดลง
ใช้สารทำงานที่เหมาะสมโดยสามารถระเหย
หรือลงรูปที่อุณหภูมิแตกต่างกัน ตรงกันข้ามค่าคงที่
ระเหยหรืออุณหภูมิอิ่มตัวสำหรับสารบริสุทธิ์
[ 4 ] เช่น ทำงานเป็น ammoniawater
โดยของเหลวzeotropic ส่วนผสมที่ใช้ในที่ตั้งรอบ ( KC ) มีการอภิปรายเกี่ยวกับความเป็นไปได้ของ

ใช้แอมโมเนียน้ำผสมที่อุณหภูมิสูงเนื่องจากการไนไตรผล
เป็นผลในการกัดกร่อนของอุปกรณ์ อย่างไรก็ตาม การใช้เป็นส่วนผสมแอมโมเนียน้ำ

เป็นสารทำงานที่อุณหภูมิสูง ได้แสดงให้เห็นใน canoga ปาร์คกับกังหัน
สภาพทางเข้า 515 C และ 110 บาร์ [ 5 ] นอกจากนี้สิทธิบัตรโดย
คาลิน่า [ 6 ] อ้างความมั่นคงของแอมโมเนียน้ำผสมไปด้วย
กับการป้องกันการไนไตรพืชควรขึ้น

F ( 907 2000 องศาเซลเซียส อุณหภูมิ และ 10 , 000 psia ( 689.5 บาร์ ) ใช้สาร
ความดันที่เหมาะสม มันควรจะสังเกตว่าระยะ
โดยตรงการผลิตไอน้ำใช้ทั้งน้ำและ ammoniawater
ที่นี่เลยผสม
มีข้อเสนอที่จะรวม KC สำหรับการกู้คืนความร้อนทิ้ง
พืช พืชพลังงานใต้พิภพหรือพลังงานแสงอาทิตย์ขับเคลื่อน
พืชพลังงาน พืชดังกล่าวประกอบกับอุณหภูมิต่ำหรือปานกลาง
ที่กังหันที่ปากน้ำ บอมบาร์ด้า et al . [ 7 ] แสดงการเปรียบเทียบระหว่าง
ทางเคซีและอินทรีย์
วงจรแรนคิน ( Orc ) สำหรับการกู้คืนความร้อนจากเครื่องยนต์ดีเซล พวกเขา
สรุปได้ว่า แม้ว่าผลผลิตจะได้พลังงานไฟฟ้า
เกือบเท่ากัน เคซี ต้องสูงมาก กังหัน ความดันขาเข้า
บรรลุเดียวกัน เพื่อให้สามารถควบคุมการใช้งานเช่น ซิงห์
Kaushik [ 8 ] และนำเสนอพลังงานและการวิเคราะห์และการเพิ่มประสิทธิภาพ
ของเคซี คู่กับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนถ่านหินสำหรับ
การกู้คืนความร้อนท่อไอเสียราคา . พวกเขาพบว่า ที่ปากน้ำ
กังหันแรงดัน 40 บาร์ , แอมโมเนียมีสัดส่วนมวลของ 0.8 ให้ประสิทธิภาพสูงสุดและรอบ

ราคาสูงสุดทำลายเกิดขึ้นในระเหย มาร์ติน แคมโพส ลุยส์โรดรีเกซ et al . [ 9 ] าเสนอ
exergetic ทางเศรษฐกิจ และการเปรียบเทียบระหว่าง KC และ Orc สำหรับ
อุณหภูมิใต้พิภพโรงไฟฟ้า พวกเขาพบว่า KC
ผลิตไฟฟ้า 18 % มากกว่า Orc กับ 37 % อัตราการไหลของ
มวลน้อยนอกจากนี้ เคซีได้ 17.8 % ลดต้นทุน levelized ไฟฟ้า
กว่าผี . Wang et al . [ 10 ] เสนอการวิเคราะห์พารามิเตอร์และ
optimisation ของเคซี ขับเคลื่อนโดยพลังงานแสงอาทิตย์ พวกเขาพบว่า รายได้สุทธิ
พลังงานและประสิทธิภาพของระบบมีความไวน้อยกว่า
กังหันอุณหภูมิภายใต้สภาพการณ์ที่เหมาะสมและมี
มีอยู่กังหันความดันขาเข้าที่ส่งผลสูงสุด
พลังงานสุทธิ coskun et al . [ 11 ] แสดงการเปรียบเทียบระหว่าง
รอบอำนาจแตกต่างกันสำหรับอุณหภูมิปานกลาง
ใต้พิภพทรัพยากร พวกเขาพบว่า เคซี และวงจรแฟลช
คู่ให้ levelized อย่างน้อยต้นทุนค่าไฟฟ้าและด้วยเหตุนี้
สุดระยะเวลาคืนทุน .
ช่วยใช้ KC ด้วยอุณหภูมิขาเข้ากังหันสูง
อิบราฮิม โควัค [ 12 ] และศึกษาผลกระทบของการเปลี่ยนแปลง
เศษส่วนมวลแอมโมเนียและแยกอุณหภูมิในรอบ
ประสิทธิภาพสำหรับคาลิน่าตกรอบใช้กังหันไอเสียก๊าซเป็น
ความร้อนแหล่งที่มา เคซีกังหันขาเข้าเงื่อนไขคือ C
59.6 และบาร์ ผู้เขียนพบว่า KC เป็น 10e20 % มีประสิทธิภาพมากขึ้น
กว่าวงจรแรนคินกับเงื่อนไขขอบเขตเดียวกัน บ่น
จ้ะ [ 13 ] และทำการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีของ KC ด้วยแก๊ส
กังหันไอเสียเป็นแหล่งความร้อนที่มีอุณหภูมิระหว่างกังหัน
475 C และ 525 C และกังหันความดันขาเข้า 100 บาร์
พวกเขาสรุปได้ว่าตัวแปรสำคัญที่มีผลต่อวงจร
ประสิทธิภาพกังหันอุณหภูมิ องค์ประกอบและ
คั่นอุณหภูมิ dejfors et al . [ 14 ] นำเสนอการวิเคราะห์การใช้พลังงานรอบน้ำแอมโมเนีย

ยิงพลังงานโดยตรงพืชที่มีอุณหภูมิสูงสุดที่ 540 C พวกเขาสรุป
สำหรับไฟฟ้าค่าวัฏจักร Rankine า
ดีกว่า KC และแบบควบแน่นพลัง
ใบสมัครงานของ KC ดีกว่า Knudsen et al . [ 15 ]
นำเสนอผลจากการจำลองและการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีของ
KC สำหรับ STPP มีกังหันอุณหภูมิ 550 องศาเซลเซียสเมื่อ
ความร้อนจากแสงอาทิตย์เข้ารับและ 480 C เมื่อความร้อนจากเกลือเหลว
เข้าระบบจัดเก็บ ผู้เขียนได้หลากหลาย
ความร้อนที่ป้อนให้กับวงจรเพื่อรักษาสภาพกังหันเข้า
ในขณะที่ทะลึ่งเหมือนกัน อัตราการไหลของมวลสำหรับทุกกรณี โมดิ et al .
[ 16 ] แสดงการเปรียบเทียบระหว่างวงจรแรนคินและ
แอมโมเนียน้ำรอบ stpps กับอุณหภูมิของ
กังหัน450 C วงจรประหยัดพลังงานและขนาดกระเป๋าความต้องการ
ที่ใช้เปรียบเทียบค่า ด้วยความเคารพ
การวิเคราะห์กลางตัวรับ stpps ซู et al . [ 17 ] แสดงพลังงานและเอ็กเซอร์ยีของการวิเคราะห์
กลางตัวรับ STPP ดำเนินการกับ
Rankine Cycle พวกเขาสรุปได้ว่าประสิทธิภาพของพืชสามารถ
เพิ่มขึ้น โดยมุ่งเน้นการลดความสูญเสียในเครื่องโดยใช้วงจรพลังงานขั้นสูงและ
.
ตรวจทานล่าสุดของการวิจัยใน KC โดย Zhang et al . [ 18 ]
ไฮไลท์ใช้ KC สำหรับการใช้งานต่างๆเช่นตก
รอบต่ำอุณหภูมิใต้พิภพ ของเสียจากโรงงานอุตสาหกรรม ฯลฯ ใน
ทบทวน [ 18 ] และความรู้ของผู้เขียน ไม่มีการศึกษา
การใช้ stpps KC สำหรับอุณหภูมิสูงกับ DSG . วัตถุประสงค์ของการศึกษาปัจจุบัน
เพื่อประเมินประโยชน์ของการใช้ KC
สำหรับ STPP ตัวรับกลางกับ DSG ด้วยการวิเคราะห์เอ็กเซอร์ยีวิเคราะห์
แนวโน้มของอัตราการทำลายในเส้นทางที่แตกต่างกันองค์ประกอบ
ของพืชที่มีต่อความดันและแอมโมเนียมวล
เศษส่วนที่กังหัน ทางเข้าของและเปรียบเทียบประสิทธิภาพกับ
ง่ายๆวงจรแรนคิน ( SRC ) เพื่อให้บรรลุวัตถุประสงค์เหล่านี้ เคซีคือ
จำลอง - สูงสุดและทำงานออกสำหรับ
ถือว่าเงื่อนไขขอบเขตและวิเคราะห์สำหรับการดำเนินงานเมื่อ
ความร้อนใส่แค่จากรับพลังงานแสงอาทิตย์ หรือ เมื่อแหล่งหลัก
ใส่ความร้อนสองถังเกลือเหลว
ระบบจัดเก็บแอมโมเนียเศษส่วนมวลถูกกำหนดมาเป็นมวลของแอมโมเนีย
ในสารละลายแอมโมเนียผสมกับมวลสารทั้งหมดของส่วนผสม
กระดาษโครงสร้างดังนี้ ส่วนที่ 1 นำเสนอสมมติฐาน
และการสร้างแบบจำลองกระบวนการ ส่วนที่ 3 แสดงผลจากการวิเคราะห์และปฏิบัติการเซอร์

ละลายเกลือจากระบบการจัดเก็บ ส่วนที่ 4 กล่าวถึงผลลัพธ์ และหมวดที่ 5 สรุป
กระดาษ