state was measured by a vector netw

state was measured by a vector network analyzer (VNA) (HP 8510c), as shown in Fig. 3(c). As can be seen, the modulation response exhibits strong resonance at 33.5 GHz due to the photonphoton oscillation, which results from the dual-mode emission with 33.5-GHz mode-spacing. Zoom-in frequency response in a scanning range of 100 MHz with linear scale is plotted Fig. 3(d), which shows a −3-dB linewidth of 5.8 MHz through Lorentz fitting. This frequency response peak defines the oscillation frequency, as well as providing strong modulation response, which dramatically decreases the RF threshold gain of the whole loop. By adjusting the bias current of IA from 30 to 130 mA with IDFB fixed at 70 mA andIP biased at 0 mA, respectively, the beating-frequency of the device can be continuously tuned from 28 to 41 GHz, as shown in Fig. 4(a). The dual-mode state is chosen with the criteria that the intensity difference between the two modes is smaller than 10 dB. The overlapped frequency responses under different beating frequencies are shown in Fig. 4(b). The frequency response becomes weaker with the increasing of the beating frequency, which is due to the damping of the deliverable driving RF signal to the DFB section, since the contact pad of DFB section was not specially designed for high-frequency operation. Further increase of the frequency response can be expected if high frequency design of the DFB section is adopted. When the bias current of amplifier section exceeded 130 mA, three or more modes appeared simultaneously, which limited the further tuning of the beating-frequency. By closing the OEO loop with an optical injection power of −16 dBm measured at port 1 of the circulator, the OEO starts to oscillate at the beating-frequency of the AFL. The two lasing modes will be automatically locked to the FSR of the feedback loop due to the frequency pulling effect happed in the AFL. The dual-loop configuration performs a fine mode selection. Fig. 5(a) shows the RF spectrum of the generated 33.5-GHz signal in a 1-GHz span. The zoom-in view of this signal in 1-MHz span and 9.1-kHz RBW is also plotted in Fig. 5(b), showing a > 60 dB sidemode suppression ratio. The single-sideband (SSB) phase noise spectrum of the obtained signal is measured using the build-in phase noise module of the RF spectrum analyzer. As

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

รัฐถูกวัด โดยเครื่องวิเคราะห์เครือข่ายเวกเตอร์ (VNA) (HP 8510c), ดังที่แสดงในรูป 3(c) สามารถเห็นได้ การปรับการตอบสนองแสดงเสียงที่แข็งแกร่งที่ 33.5 GHz เนื่องจากการสั่น photonphoton ซึ่งผลจากการปล่อยสองโหมดพร้อมโหมด 33.5 GHz-ระยะห่าง ตอบสนองความถี่ในการซูมในช่วงการสแกนของ 100 MHz ด้วยสเกลเชิงเส้นเป็นพล็อตรูป 3(d) ซึ่งแสดงเป็น linewidth −3 dB ของ 5.8 MHz ผ่านลอเรนซ์ที่เหมาะสม สูงสุดตอบสนองความถี่นี้กำหนดความถี่ในการสั่น รวมทั้งให้ปรับแข็งแกร่งตอบสนอง ซึ่งลดลงอย่างมากของห่วงทั้งกำไรเกณฑ์ RF โดยการปรับ bias กระแส IA 30 130 mA กับ IDFB ที่คงที่ที่ 70 mA andIP ลำเอียง 0 mA ตามลำดับ เต้นความถี่ของอุปกรณ์สามารถได้อย่างต่อเนื่องอยากฟังจาก 28 41 GHz ดังที่แสดงในรูป 4(a) สถานะสองโหมดเลือก ด้วยเงื่อนไขที่แตกต่างความเข้มระหว่างสองโหมดมีขนาดเล็กกว่า 10 dB การตอบสนองความถี่คาบเกี่ยวกันภายใต้ความถี่ตีแตกต่างกันจะแสดงในรูป 4(b) ความถี่ตอบสนองกลายเป็นอ่อนแอ ด้วยการเพิ่มขึ้นของความถี่ตี ซึ่งเป็นหน่วงของสัญญาณ RF ขับ deliverable ส่วนลี ตั้งแต่แผ่นติดต่อรองส่วนแก้ไขไม่ออกแบบมาสำหรับการดำเนินการความถี่สูง เพิ่มเติมของการตอบสนองความถี่สามารถคาดหวังได้ถ้าใช้ความถี่สูงการออกแบบของส่วนรอง เมื่อส่วนขยายกระแส bias เกิน 130 mA โหมดสาม หรือมากกว่าปรากฏตัวพร้อมกัน ซึ่งจำกัดการเพิ่มเติมปรับแต่งความถี่ตี โดยการปิดวง OEO ด้วยเพาเวอร์ออปติคอลฉีดของ dBm −16 วัดท่าที่ 1 ของการหมุนเวียน OEO ที่จะ oscillate ที่ถี่เต้นของ AFL เริ่ม สอง lasing โหมดจะถูกล็อคโดยอัตโนมัติการของ FSR ของห่วงความคิดเห็นเนื่องจากความถี่ที่ดึงผล happed ใน AFL การกำหนดค่าสองวงทำการเลือกภาพ 5(a) รูปแสดงสเปกตรัมของสัญญาณ 33.5-GHz RF ในช่วง 1 GHz นอกจากนี้ยังมีพล็อตซูมในมุมมองของสัญญาณนี้ในช่วง 1-MHz และ RBW 9.1 kHz ในรูป 5(b) แสดงอัตราส่วนปราบปราม sidemode > 60 dB วัดไซด์แบนด์เดียว (SSB) เฟสเสียงสเปกตรัมของสัญญาณได้รับใช้โมเสียงในเฟสของ RF สเปกตรัม เป็น

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

รัฐโดยวัดจากวิเคราะห์เวกเตอร์เครือข่าย (VNA) (HP 8510c) ดังแสดงในรูป 3 (c) ที่สามารถมองเห็นการตอบสนองการปรับการจัดแสดงนิทรรศการเสียงสะท้อนแข็งแกร่งที่ 33.5 GHz เนื่องจากการสั่น photonphoton ซึ่งเป็นผลมาจากการปล่อยสองโหมดกับ 33.5-GHz โหมดการเว้นวรรค ซูมในการตอบสนองความถี่ในช่วงการสแกน 100 MHz ที่มีขนาดเชิงเส้นจะถูกพล็อตรูป 3 (D) ซึ่งแสดงให้เห็น linewidth -3-DB 5.8 MHz ผ่านอเรนซ์ที่เหมาะสม ยอดการตอบสนองความถี่นี้กำหนดความถี่ในการสั่นตลอดจนให้การตอบสนองที่แข็งแกร่งเอฟเอ็มซึ่งลดลงอย่างมากกำไร RF เกณฑ์ของว​​งทั้ง โดยการปรับปัจจุบันอคติของ IA 30-130 มิลลิแอมป์กับ IDFB คงที่ 70 mA andIP ลำเอียงที่ 0 mA ตามลำดับเต้นความถี่ของอุปกรณ์ที่สามารถปรับอย่างต่อเนื่อง 28-41 GHz ตามที่แสดงในรูป 4 (ก) รัฐสองโหมดที่ถูกเลือกกับเกณฑ์ที่แตกต่างที่รุนแรงระหว่างสองโหมดมีขนาดเล็กกว่า 10 เดซิเบล การตอบสนองความถี่ที่คาบเกี่ยวกันภายใต้ความถี่การเต้นที่แตกต่างกันมีการแสดงในรูป 4 (ข) ตอบสนองความถี่กลายเป็นปรับตัวลดลงตามการเพิ่มขึ้นของความถี่ในการเต้นซึ่งเกิดจากการทำให้หมาด ๆ ของสัญญาณ RF การขับรถที่ส่งมอบไปยังส่วน DFB ตั้งแต่แผ่นติดต่อของส่วน DFB ไม่ได้ถูกออกแบบมาเป็นพิเศษสำหรับการดำเนินงานความถี่สูง เพิ่มขึ้นต่อไปของการตอบสนองความถี่ที่สามารถคาดว่าหากการออกแบบความถี่สูงของส่วน DFB ถูกนำมาใช้ เมื่อปัจจุบันอคติของส่วนขยายเสียงเกิน 130 มิลลิแอมป์, สามหรือมากกว่าโหมดการปรากฏตัวพร้อมกันซึ่ง จำกัด การจูนต่อไปของการเต้นความถี่ โดยวิธีปิดห่วง OEO ที่มีอำนาจในการฉีดแสงของ -16 dBm วัดที่ท่าเรือ 1 หมุนเวียนที่ OEO เริ่มสั่นที่ความถี่การเต้นของแอฟ สองโหมด lasing จะถูกล็อคโดยอัตโนมัติไปยัง FSR ของห่วงความคิดเห็นอันเนื่องมาจากผลกระทบดึงความถี่ happed ในแอฟ การกำหนดค่าแบบ dual-ห่วงดำเนินการเลือกโหมดการปรับ มะเดื่อ. 5 (ก) แสดงให้เห็นคลื่น RF ของสัญญาณที่สร้างขึ้น 33.5 กิกะเฮิรตซ์ในช่วง 1 GHz ซูมในมุมมองของสัญญาณในช่วง 1 MHz และ 9.1 kHz RBW ยังเป็นพล็อตในรูป 5 (ข) การแสดง> 60 dB อัตราส่วน sidemode ปราบปราม เดียว sideband (SSB) สเปกตรัมเฟสเสียงรบกวนของสัญญาณที่ได้รับจะถูกวัดโดยใช้โมดูลเสียงสร้างในขั้นตอนของการวิเคราะห์สเปกตรัม RF เช่น

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

สภาพถูกวัดด้วยเครื่องวิเคราะห์เครือข่ายเวกเตอร์ ( กองทัพแห่งชาติเวียดนาม ) ( HP 8510c ) ดังแสดงในรูปที่ 3 ( C ) ทั้งนี้ การปรับการตอบสนองการเรโซแนนซ์ที่แข็งแกร่งที่ 33.5 GHz เนื่องจากการ photonphoton คาบ ซึ่งผลลัพธ์ที่ได้จากการปลูก 33.5-ghz โหมดกับโหมด . ขยายการตอบสนองความถี่ในการสแกนช่วงของ 100 MHz มีมาตราส่วนเชิงเส้นเป็นจุดรูปที่ 3 ( d ) ซึ่งแสดงให้เห็น 3-db − 5.8 MHz ผ่านโฟโตลูมิเนสเซนต์ลอเรนซ์กระชับ นี้ตอบสนองความถี่การสั่นความถี่สูงสุดกำหนด ตลอดจนการให้การตอบสนองที่แข็งแกร่งซึ่งเป็นคุ้งเป็นแควลด RF ธรณีประตูเข้าวงทั้ง โดยปรับค่าปัจจุบันของ IA 30 - 130 มาด้วย idfb คงที่ 70 มา andip ลำเอียงที่ 0 มา ตามลำดับ ตีความถี่ของอุปกรณ์สามารถปรับอย่างต่อเนื่องจาก 28 41 ( ดังแสดงในรูปที่ 4 ( ) ส่วนโหมดรัฐเลือกด้วยเกณฑ์ที่ความเข้มของความแตกต่างระหว่างสองโหมด คือมีขนาดเล็กกว่า 10 เดซิเบล ซ้อนความถี่การตอบสนองภายใต้ความถี่แตกต่างกันเต้นแสดงในรูป 4 ( b ) การตอบสนองความถี่จะลดลงตามการเพิ่มขึ้นของการเต้นถี่ ซึ่งเกิดจากการหน่วงของสัญญาณ RF ที่ส่งมอบรถให้ส่วน DFB ตั้งแต่ติดต่อแผ่นส่วน DFB ไม่ได้ออกแบบมาเป็นพิเศษสำหรับงานความถี่สูง ปรับเพิ่มการตอบสนองความถี่ที่สามารถคาดว่าถ้าความถี่สูงแบบของส่วน DFB เป็นลูกบุญธรรม เมื่อตั้งค่าปัจจุบันของส่วนแอมป์เกินมา 130 , สามหรือมากกว่าโหมดปรากฏตัวพร้อมกัน ซึ่ง จำกัด ต่อไปของการเต้นถี่ โดยการปิด oeo ลูปด้วยการฉีดยาโดยใช้พลังงานแสงของ− 16 วัดที่ Port 1 ของปั่น , oeo เริ่มแกว่งไปมาที่เต้นถี่ของแอฟ . สอง lasing โหมดจะถูกล็อคโดยอัตโนมัติเพื่อเหตุผลของความห่วงเนื่องจากความถี่ดึงผลเกิดขึ้นในแอฟ . สองวง การ ดําเนินการ เลือกโหมดได้ ภาพที่ 5 ( RF ) แสดงสเปกตรัมของสัญญาณที่สร้างขึ้น 33.5-ghz ใน 1-ghz ช่วง ซูมในมุมมองของสัญญาณนี้และในช่วง 1-mhz 9.1-khz rbw ยังวางแผนในรูปที่ 5 ( b ) แสดง > 60 dB sidemode ปราบปรามอัตราส่วน ที่แถบเดียว ( SSB ) ระยะสเปกตรัมของสัญญาณเสียงที่ได้รับการสร้างเป็นวัดในเฟสเสียงโมดูล RF เครื่องวิเคราะห์สเปกตรัม . เป็น