3. Data reductionDue to the cover p

3. Data reduction
Due to the cover plate, which was made of polycarbonate, an
adiabatic fin tip was assumed to obtain the wall heat flux, qw, calculated
based on the effective area, given by
qw ¼ qbðWch þ WfÞ
ðWch þ 2gHfÞ ð1Þ
where Wch, Wf, Hf and g represent, respectively, channel width, fin
thickness, channel depth and fin efficiency. qb, which is the heat flux
from the heater to the working fluid, was obtained from a steady-
flow thermal energy equation with no changes in latent energy.
The average heat transfer coefficient is given by

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

3. ข้อมูลลดเนื่องจากแผ่นฝาครอบ ที่ทำจากโพลีคาร์บอเนต การปลายครีบการอะเดียแบติกถือว่ารับผนังความร้อนฟลักซ์ qw คำนวณคะแนนจากพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพ โดยþ qw ¼ qbðWch WfÞðWch þ 2gHfÞ ð1Þที่ Wch, Wf, Hf และ g เป็นตัว แทน ตามลำดับ แชนเนล ครีบความหนา ช่องลึกและครีบมีประสิทธิภาพ qb ซึ่งเป็นการไหลของความร้อนจากเครื่องทำความร้อนให้น้ำมันทำงาน มาจากมั่นคง-พลังงานความร้อนไหลสมการ ด้วยมีการเปลี่ยนแปลงพลังงานแฝงอยู่ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนความร้อนเฉลี่ยถูกกำหนดโดย

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

3. การลดข้อมูล
เนื่องจากแผ่นปกที่ทำจากโพลีคาร์บอเนตที่
ปลายครีบอะสันนิษฐานการขอรับไหลของความร้อนผนัง Qw คำนวณ
ขึ้นอยู่กับพื้นที่ที่มีประสิทธิภาพที่ได้รับโดย
Qw ¼qbðWchÞWfÞ
ðWchÞ2gHfÞð1Þ
ที่ WCH, Wf, Hf และ g แทนตามลำดับความกว้างช่องครีบ
หนาลึกช่องทางและมีประสิทธิภาพครีบ QB ซึ่งเป็นไหลของความร้อน
จากเครื่องทำความร้อนกับของเหลวทำงานที่ได้รับจาก steady-
ไหลสมการพลังงานความร้อนกับการเปลี่ยนแปลงในการใช้พลังงานแฝงไม่มี.
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับจาก

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

3 . การลดข้อมูลเนื่องจากปกแผ่น ซึ่งทำจากโพลีคาร์บอเนต ,ปลายครีบสำหรับว่าเพื่อให้ได้ความร้อนของผนังฟลักซ์ qw คํานวณตามพื้นที่ที่มีให้โดยqw ¼ QB ð WCH þ WF Þð WCH þ 2ghf Þð 1 Þที่ WCH WF , HF , และ G แทน ตามลำดับ ความกว้างช่องสัญญาณ ครีบความหนาความลึกช่องและประสิทธิภาพของครีบ QB ซึ่งมีฟลักซ์ความร้อนจากเครื่องไปยังของไหลทำงาน ได้รับจากคงที่การไหลของพลังงานสมการที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในพลังงานแฝงสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเฉลี่ยจะได้รับโดย