In order to obtain a flux density d

In order to obtain a flux density distribution with high magnitude and sinusoidal property, the radio of radial permanent magnet’s arc to pole pitch is designed as 0.62, of which
the fundamental component and the harmonic distortion are 1.01 T and 0.18, respectively. Fig. 5 shows the no-load magnetic flux distribution in the cross section of the machine. It can be observed that the magnetic flux through the barrel is at a low level.It also should be mentioned that an axially segmented structure is applied to the Halbach permanent magnet array to re-
duce the cogging torque produced by the interaction of stator slots and permanent magnets, as shown in Fig. 6. According to the slot number and the pole number, the misalignment angle
Δθ between the segments is designed as 2.5°. The results of time-stepping finite-element calculation indicate that the cogging torque of axially segmented structure is 0.035 Nm while
the original value is 0.19 Nm.The swash plate angle and the piston reference diameter are
coupled with each other as presented from (9) to (12), so it is necessary to determine these two parameters together. Fig. 7 shows the swash plate angle and the nondimensional hoop stress
varying with different piston reference diameter. In general,increasing the piston reference diameter can reduce the swash plate angle as well as the upsetting moment of the barrel, and
too large or too small values will result in high hoop stress.Therefore, the piston reference diameter is set to 60.0 mm and the corresponding swash plate angle is designed as 10°.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เพื่อการกระจายความหนาแน่นฟลักซ์ขนาดสูงและคุณสมบัติซายน์ วิทยุของส่วนโค้งรัศมีถาวรแม่เหล็กให้ขั้วสนามถูกออกแบบมาเป็น 0.62 ซึ่ง คอมโพเนนต์พื้นฐานและค่าความเพี้ยนเป็น 1.01 T และ 0.18 ตามลำดับ รูป 5 แสดงการกระจายรอบฟลักซ์แม่เหล็กในส่วนข้ามเครื่อง สามารถสังเกตว่า ฟลักซ์แม่เหล็กผ่านบาร์เรลอยู่ในระดับต่ำ มันยังควรจะกล่าวถึงว่า โครงสร้างการแบ่งส่วนใช้กับอาร์เรย์ของแม่เหล็กถาวร Halbach การ re-duce บิด cogging ผลิต โดยปฏิสัมพันธ์ของช่องสเตเตอร์และแม่เหล็กถาวร ดังที่แสดงในรูป 6 ตามหมายเลขช่อง และจำนวนเสา มุมแนวΔθระหว่างของส่วนที่ถูกออกแบบมาเป็น 2.5° ผลลัพธ์ของการคำนวณองค์ประกอบจำกัดก้าวเวลาระบุว่า cogging แรงบิดของโครงสร้างแบ่งส่วน 0.035 Nm ในขณะที่ค่าเดิมคือ มุมแผ่น swash Nm.The 0.19 และมีเส้นผ่าศูนย์กลางอ้างอิงของลูกสูบควบคู่กันตามที่แสดง (9) (12), ดังนั้นจึงจำเป็นต้องกำหนดพารามิเตอร์เหล่านี้สองเข้าด้วยกัน รูป 7 แสดงมุมแผ่น swash และเครียดห่วง nondimensionalแตกต่างกับเส้นอ้างอิงลูกสูบแตกต่างกัน ทั่วไป เพิ่มเส้นผ่านศูนย์กลางอ้างอิงของลูกสูบสามารถลดมุมแผ่น swash ตลอดจนช่วงเวลาหงุดหงิดของกระบอก และค่าขนาดใหญ่เกินไป หรือเล็กเกินไปจะทำให้ความเครียดสูงห่วง ดังนั้น มีการตั้งค่าเส้นผ่าศูนย์กลางอ้างอิงของลูกสูบเป็น 60.0 มม. และมุมแผ่น swash สอดคล้องกันถูกออกแบบมาเป็น 10°

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เพื่อที่จะได้รับการกระจายความหนาแน่นของของเหลวที่มีขนาดสูงและทรัพย์สินซายน์วิทยุของส่วนโค้งรัศมีแม่เหล็กถาวรกับเสาสนามถูกออกแบบมาเป็น 0.62 ซึ่ง
องค์ประกอบพื้นฐานและเพี้ยนเป็น 1.01 T และ 0.18 ตามลำดับ มะเดื่อ. 5 แสดงให้เห็นว่าไม่มีการโหลดกระจายสนามแม่เหล็กในข้ามส่วนของตัวเครื่อง ก็สามารถที่จะตั้งข้อสังเกตว่าสนามแม่เหล็กผ่านบาร์เรลอยู่ที่ level.It ต่ำนอกจากนี้ยังควรจะกล่าวว่าโครงสร้างการแบ่งกลุ่มแกนนำมาใช้กับ Halbach อาร์เรย์แม่เหล็กถาวรอีกครั้ง
duce แรงบิด cogging ที่ผลิตโดยการทำงานร่วมกันของช่องสเตเตอร์และ แม่เหล็กถาวรตามที่แสดงในรูป 6. ตามจำนวนช่องและจำนวนเสามุมแนว
Δθระหว่างกลุ่มที่ถูกออกแบบมาเป็น 2.5 ° ผลที่ได้จากการคำนวณ จำกัด องค์ประกอบเวลาก้าวบ่งชี้ว่าแรงบิด cogging ของโครงสร้างแบ่งเป็นแกน 0.035 นิวตันเมตรในขณะที่
ค่าเดิมคือ 0.19 Nm.The มุมจานซัดและเส้นผ่าศูนย์กลางอ้างอิงลูกสูบจะ
ควบคู่ไปกับแต่ละอื่น ๆ ตามที่นำเสนอจาก (9) ถึง (12) ดังนั้นจึงมีความจำเป็นต้องตรวจสอบสองพารามิเตอร์เหล่านี้ร่วมกัน มะเดื่อ. 7 แสดงให้เห็นถึงมุมจานซัดและความเครียดห่วง nondimensional
ที่แตกต่างกันที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางลูกสูบอ้างอิงที่แตกต่างกัน โดยทั่วไปแล้วการเพิ่มขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางอ้างอิงลูกสูบสามารถลดมุมจานซัดเช่นเดียวกับช่วงเวลาร้ายของถังและ
ค่าที่มีขนาดใหญ่หรือเล็กเกินไปจะส่งผลให้ห่วงสูง stress.Therefore เส้นผ่าศูนย์กลางอ้างอิงลูกสูบถูกตั้งไว้ที่ 60.0 มิลลิเมตร มุมจานซัดสอดคล้องกันถูกออกแบบมาเป็น 10 °

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เพื่อให้ได้การกระจายความหนาแน่นของฟลักซ์ที่มีขนาดสูงและกระแสคุณสมบัติ วิทยุของรัศมีส่วนโค้งของเสาแม่เหล็กถาวรสนามถูกออกแบบมาเป็นแบบ ซึ่งองค์ประกอบขั้นพื้นฐานและเพี้ยนเป็น 1.01 และ 0.18 ตามลำดับ ภาพที่ 5 แสดงการโหลดกระจายฟลักซ์แม่เหล็กในข้ามส่วนของเครื่อง พบว่าฟลักซ์แม่เหล็กผ่านถังอยู่ในระดับต่ำ มันก็ควรจะกล่าวว่า การแบ่งโครงสร้างแผ่นเหลวแบบอิมัลชันที่ใช้กับแฮลบักถาวรแม่เหล็กเรย์อีกครั้งแนะนําที่ผลิตโดยค็อกกิ้งแรงบิดระหว่างสล็อตเตอร์และแม่เหล็กถาวร ดังแสดงในรูปที่ 6 ตามช่องหมายเลขและหมายเลขแนวมุมเสา ,Δθระหว่างส่วนที่ถูกออกแบบมาเป็น 2.5 องศา . ผลลัพธ์ของการคำนวณเวลาเหยียบ finite-element บ่งชี้ว่าแรงบิดของค็อกกิ้งแบ่งโครงสร้างเป็น 0.035 nm ในขณะที่แผ่นเหลวแบบอิมัลชันค่าเดิมคือ 0.19 nm . ซัดจานมุมและลูกสูบเส้นผ่าศูนย์กลางจะอ้างอิงคู่กับแต่ละอื่น ๆที่นำเสนอจาก ( 9 ) ( 12 ) ดังนั้นมันเป็นสิ่งที่จำเป็นเพื่อตรวจสอบเหล่านี้สองตัวด้วยกัน รูปที่ 7 แสดงซัดจานมุมและ nondimensional ห่วงความเครียดแตกต่างกับอ้างอิงแตกต่างกันลูกสูบเส้นผ่าศูนย์กลาง โดยทั่วไป การเพิ่มขนาดลูกสูบอ้างอิงสามารถลดซัดจานมุมเป็น upsetting และช่วงเวลาของวันค่ามีขนาดใหญ่หรือเล็กเกินไปจะส่งผลในห่วงความเครียดสูง ดังนั้น ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางลูกสูบอ้างอิงเป็นชุด 60.0 มม. และที่ซัดจานมุมถูกออกแบบมาเป็น 10 องศา .