As seen inFig. 9, the results, as e

As seen inFig. 9, the results, as expected, showed monotonous increases ofthe Nusselt numbers with the liquid superficial Reynolds numbers.As also shown in the figure, the Nusselt number increases with increasing the gas superficial Reynolds number. Hetsroni et al.[19] studied heat transfer characteristics in the channels of0.1 mm in size and reported that an increase in gas superficial Reynoldsnumber involved a decrease in heat transfer, which was opposite to the present results corresponding to micro-channels of 0.4 mm in size. The behavior observed by Hetsroni et al. [19]may be mainly due to, as suggested by Chung and Kawaji [2], significant
effects of surface tension as well as liquid viscosity, which prohibit agitation of the gas–liquid interface in very small channels.Such different observations were also reported by Choo and Kim [21]. Based on their work, the heat transfer results for the channels with diameters of 0.14 mm and 0.22 mm revealed the trend similar to that of Hetsroni et al. [19]. On the other hand,for the 0.33 mm and 0.5 mm channels, Choo and Kim [21] reported the Nusselt number increasing with increasing the air flow rate. The effect of flow pattern on gas–liquid heat transfer is shown in Fig. 10. The Nusselt number was higher for slug flow (Fig. 7b)than for gas core flow (Fig. 7a). This result indicates that the installation of a piece of foamed plastic polymer can improve the distribution of phases in micro-channels. As shown in Fig. 10, the
Nusselt number can be enhanced up to 40% at high flow rates. The improvement of heat transfer may be mainly attributed to the small gas slugs contributing to agitation in the liquid film on
the wall.There have been several factors influencing the two-phase flow maldistribution in parallel channels. The relevant factors were recently given in details by Dario et al. [26].
Interestingly, the results based on micro-scale flow boiling involving complex mechanisms, reported by Ong and Thome [27]
and Saisorn et al. [6], indicated that slug flow appeared with low
heat transfer coefficient in comparison to the vapor core flow.
Fig. 11 illustrates heat transfer enhancement ratio for the present
flow conditions. For slug flow, a heat transfer enhancement up
to 80% was obtained over the single-phase flow.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เป็น inFig เห็น 9 ผลลัพธ์ ตามที่คาดไว้ แสดงให้เห็นว่าน่าเบื่อเพิ่มหมายเลข Nusselt เลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของเหลว นอกจากนี้ยังเป็น แสดงในภาพ Nusselt หมายเลขเพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มหมายเลขเรย์โนลด์สเพียงผิวเผินของก๊าซนี้ Hetsroni et al. [19] ศึกษาลักษณะถ่ายโอนความร้อนในช่อง of0.1 มม.ขนาด และรายงานว่า การเพิ่มขึ้นของก๊าซ Reynoldsnumber ซึ่งเกี่ยวข้องกับการถ่ายเทความร้อน ซึ่งตรงข้ามกับผลอยู่ตรงกับไมโครช่อง 0.4 มม.ในขนาด ลดลง พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al. [19] อาจจะส่วนใหญ่เกิดจากการ แนะนำโดย Chung และคาวาจิ [2], สำคัญผลกระทบของแรงตึงผิวเช่นของเหลวหนืด ซึ่งห้ามการก่อกวนของอินเทอร์เฟซของก๊าซของเหลวในช่องเล็กมาก ยังมีรายงานข้อสังเกตดังกล่าวแตกต่างกัน โดย Choo และคิม [21] จากการทำงานของพวกเขา ความร้อนถ่ายโอนผลลัพธ์สำหรับช่องมีเส้นผ่านศูนย์กลางของ 0.14 มม.และ 0.22 มม.เปิดเผยแนวโน้มคล้ายกับของ Hetsroni et al. [19] บนมืออื่น ๆ สำหรับ 0.33 มม. 0.5 มม.ช่อง Choo และคิม [21] รายงานหมายเลข Nusselt เพิ่มกับเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ ผลของรูปแบบการไหลถ่ายเทความร้อนของก๊าซของเหลวจะแสดงในรูป 10 หมายเลข Nusselt บุ้งไหล (รูปที่ 7b) มากกว่าการไหลของก๊าซหลัก (รูปที่ 7a) สูงมาก ผลนี้บ่งชี้ว่า การติดตั้งชิ้นส่วนของพอลิเมอร์พลาสติกโฟมสามารถปรับปรุงการกระจายของระยะในช่องทางไมโคร ดังแสดงในรูป 10 การหมายเลข Nusselt สามารถเพิ่มขึ้นถึง 40% ที่อัตราการไหลสูง ปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจนำมาประกอบกับเขม่าก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการก่อกวนในฟิล์มของเหลวในส่วนใหญ่ผนัง มีหลายปัจจัยที่มีอิทธิพลต่อ maldistribution two-phase ไหลในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องเพิ่งได้รับรายละเอียดโดยริโอร้อยเอ็ด [26]น่าสนใจ เกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อน รายงานผลที่อิงกระแสไมโครสเกลเดือด โดยอ๋องและทอม [27]และ Saisorn et al. [6], ระบุว่า บุ้งไหลปรากฏกับต่ำสัมประสิทธิ์การถ่ายความร้อนเมื่อเทียบกับการไหลของไอน้ำหลักรูปที่ 11 แสดงอัตราเพิ่มถ่ายโอนความร้อนสำหรับปัจจุบันสภาพการไหล สำหรับบุ้งไหล ความร้อนถ่ายโอนเพิ่มขึ้นถึง 80% ได้รับไหลเฟสเดียว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เท่าที่เห็น inFig 9 ผลลัพธ์ที่เป็นไปตามคาดที่แสดงให้เห็นการเพิ่มขึ้นของตัวเลขจำเจ ofthe Nusselt กับของเหลวผิวเผิน Reynolds numbers.As ยังแสดงในรูปที่ Nusselt เพิ่มจำนวนเพิ่มมากขึ้นด้วยก๊าซตื้นจำนวน Reynolds Hetsroni et al. [19] ศึกษาลักษณะการถ่ายเทความร้อนในช่อง of0.1 มมขนาดและมีรายงานว่าการเพิ่มขึ้นของก๊าซตื้น Reynoldsnumber ที่เกี่ยวข้องกับการลดลงของการถ่ายเทความร้อนซึ่งเป็นผลตรงข้ามกับในปัจจุบันที่สอดคล้องกับไมโครช่อง 0.4 มมขนาด พฤติกรรมที่สังเกตโดย Hetsroni et al, [19] อาจจะเป็นส่วนใหญ่เนื่องจากการตามข้อเสนอแนะและจุง Kawaji [2] อย่างมีนัยสำคัญ
จากผลกระทบของแรงตึงผิวเช่นเดียวกับความหนืดของของเหลวซึ่งห้ามมิให้กวนของอินเตอร์เฟซก๊าซธรรมชาติเหลวใน channels.Such ขนาดเล็กมากสังเกตที่แตกต่างกันนอกจากนี้ยังได้รับรายงาน โดยชูและคิม [21] ขึ้นอยู่กับการทำงานของพวกเขาผลการถ่ายโอนความร้อนสำหรับช่องทางที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 0.14 มม 0.22 มมเผยแนวโน้มคล้ายกับที่ของ Hetsroni et al, [19] ในทางตรงกันข้ามสำหรับ 0.33 มิลลิเมตรและ 0.5 มมช่องปู๊นและคิม [21] รายงานจำนวน Nusselt เพิ่มขึ้นกับการเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ ผลของรูปแบบการไหลในการถ่ายเทความร้อนก๊าซธรรมชาติเหลวแสดงในรูป จำนวน 10 Nusselt สูงสำหรับการไหลของกระสุน (รูป. 7b) มากกว่าสำหรับการไหลของก๊าซหลัก (รูป. 7a) ผลที่ได้นี้แสดงให้เห็นว่าการติดตั้งชิ้นส่วนของโฟมพอลิเมอพลาสติกสามารถปรับปรุงการกระจายของขั้นตอนในช่องไมโคร ดังแสดงในรูป 10
จำนวน Nusselt สามารถเพิ่มได้ถึง 40% ที่อัตราการไหลสูง การปรับปรุงการถ่ายเทความร้อนอาจจะมีสาเหตุหลักมาจากกระสุนก๊าซขนาดเล็กที่เอื้อต่อการกวนในภาพยนตร์ของเหลวใน
wall.There ได้รับปัจจัยหลายประการที่มีอิทธิพลต่อการไหล maldistribution สองเฟสในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องที่ได้รับเมื่อเร็ว ๆ นี้ในรายละเอียดโดย Dario et al, [26].
ที่น่าสนใจผลลัพธ์ตามการไหลของไมโครโยเดือดที่เกี่ยวข้องกับกลไกที่ซับซ้อนรายงานโดย Ong และ Thome [27]
และ Saisorn et al, [6] ชี้ให้เห็นว่าการไหลของกระสุนปรากฏตัวขึ้นพร้อมต่ำ
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในการเปรียบเทียบกับการไหลของไอหลัก.
รูป 11 แสดงให้เห็นถึงอัตราการเพิ่มประสิทธิภาพการถ่ายเทความร้อนสำหรับปัจจุบัน
สภาพการไหล สำหรับการไหลของกระสุนที่มีการถ่ายโอนความร้อนเพิ่มประสิทธิภาพขึ้น
ถึง 80% ที่ได้รับมากกว่าการไหลเฟสเดียว

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เท่าที่เห็น infig . 9 , ผลลัพธ์ , ตามที่คาดไว้ , พบน่าเบื่อเพิ่มขึ้นของค่าเลขกับน้ำตื้นหมายเลข ตามที่แสดงในรูป , Nusselt Number เพิ่มขึ้นตามการเพิ่มก๊าซ เรย์โนลด์นัมเบอร์ hetsroni et al . [ 19 ] ศึกษาคุณลักษณะการถ่ายเทความร้อนในช่องสูงกว่ามม. ในขนาด และรายงานว่า การเพิ่มขึ้นของเรย์โนลด์นัมเบอร์กระจายก๊าซเกี่ยวข้องลดลงในการถ่ายเทความร้อน ซึ่งตรงข้ามกับปัจจุบัน ผลที่สอดคล้องกับไมโครช่อง 0.4 มม. ในขนาด พฤติกรรมที่สังเกตได้โดย hetsroni et al . [ 19 ] อาจจะเนื่องจากเป็นแนะนำโดยชอง kawaji [ 2 ] และที่สําคัญผลของความตึงผิว รวมทั้งความหนืดของเหลว ซึ่งห้ามปั่นป่วนของ–ก๊าซเหลวอินเตอร์เฟซในช่องขนาดเล็กมาก เช่นที่แตกต่างกันสังเกตยังรายงาน โดย ชู และ คิม [ 21 ] ตามงานของพวกเขา , การถ่ายโอนความร้อนผลช่องทางกับเส้นผ่าศูนย์กลางของ 0.14 มิลลิเมตรและ 0.22 มิลลิเมตร พบแนวโน้มที่คล้ายกับที่ของ hetsroni et al . [ 19 ] บนมืออื่น ๆสำหรับ 0.33 มม. 0.5 มิลลิเมตร และช่อง ชู และ คิม [ 21 ] รายงาน Nusselt Number ที่เพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มอัตราการไหลของอากาศ . ผลของรูปแบบการไหลของก๊าซและของเหลวการถ่ายโอนความร้อนจะแสดงในรูปที่ 10 จํานวนค่าสูงสำหรับกระสุนไหล ( ภาพที่ 7b ) สูงกว่าอัตราการไหลของแก๊สหลัก ( รูปที่ 68 ) ผลที่ได้นี้แสดงว่าการติดตั้งชิ้นส่วนของโฟมพอลิเมอร์พลาสติกสามารถปรับปรุงการกระจายระยะช่องไมโคร ดังแสดงในรูปที่ 10 นั้นNusselt Number สามารถเพิ่มถึง 40 % ที่อัตราการไหลสูง การปรับปรุงการถ่ายโอนความร้อน อาจจะส่วนใหญ่เกิดจากก๊าซขนาดเล็กทากให้เกิดปั่นป่วนในฟิล์มของเหลวผนัง มีปัจจัยหลายประการที่มีผลต่อการไหลของการแบ่งปันที่ไม่เหมาะสมหรือไม่เพียงพอ ในช่องทางคู่ขนาน ปัจจัยที่เกี่ยวข้องคือ เมื่อเร็ว ๆนี้ที่ระบุในรายละเอียดโดย Dario et al . [ 26 ]ทั้งนี้ ผลจากการไหลของกลไกที่ซับซ้อนที่เกี่ยวข้องกับไมโครสเกลเดือด , รายงานโดยองค์ thome [ 27 ] และและการสมาน et al . [ 6 ] พบว่ากระสุนไหลปรากฏต่ำสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในการเปรียบเทียบกับไอแกนการไหลรูปที่ 11 แสดงให้เห็นถึงอัตราการเพิ่มความสามารถในการถ่ายเทความร้อนสำหรับปัจจุบันเงื่อนไขการไหล สำหรับกระสุนไหล , การถ่ายเทความร้อนขึ้น80 % ได้มากกว่าหนึ่งเฟส ไหล