In order to clarify the cutting per

In order to clarify the cutting performance of PVD-coated
carbide and CBN tools in hardmilling the tool wear, tool flank
temperature, cutting force and surface roughness were investigated
practically and the results were discussed. The results can be
summarized as follows:
(1) The tool wear was not admittedly large in high-speed hardmilling
with CBN tools and low-speed hardmilling with TiAlNand
TiAlN/AlCrN-coated carbide tools. In the case of CBN-1 tool,
the tool flank wear was lower than 25 mm at Lc¼156 m,
v¼600 m/min and 60 HRC.
(2) The tool flank temperature of CBN-1 was lower than that of
CBN-2, and thermal conductivity and diffusivity were lower
than those of CBN-1. Additionally, the temperature of coated
carbide tools when the tools did not wear increased in the order
TiN-, TiCN-, TiAlN- and TiAlN/AlCrN-coat.
(3) In the case of CBN tools, the feed force did not change with
increase in workpiece hardness though the thrust force
0
50
100
150
200
250
300
350
0
400
800
1200
1600
TiN
Feed forces
Fx N
: Fx, Lc=2.24m : Fx, Lc=112m : Fy, Lc=2.24m : Fy Lc=112m
Work: S55C (60HRC) v = 70 m/min
f = 0.05 mm/tooth
Rd = 0.2 mm
Ad = 3 mm
TiCN TiAlN TiAlN/
AlCrN
Thrust forces
Fy N
Fig. 12. Influence of cutting length on cutting force for coated carbide tools.
10 20 30 40 50 60 70
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
Workpiece hardness HRC
Surface roughness
Ra μm
Tool: cBN1, Coated
D = 25 mm
f = 0.05 mm/tooth
Rd = 0.2 mm
Ad = 3 mm
: v=100m/min
: v=200m/min
: v=400m/min
: v=600m/min
TiN
TiCN
TiAlN, TiAlN/AlCrN
: TiN
: TiCN
: TiAlN
: TiAlN/AlCrN
, v=70m/min, Lc=2.24m
, v=70m/min, Lc=2.24m
, v=70m/min, Lc=2.24m , v=70m/min, Lc=2.24m
Fig. 13. Variation in surface roughness in CBN-1 and coated carbide tools.
10 20 30 40 50 60 70
0
100
200
300
400
500
Workpiece hardness HRC
Cutting force
Fx, Fy N
v = 400 m/min
f = 0.05 mm/tooth
Rd = 0.2 mm
Ad = 3 mm
: CBN–1
: CBN–2
Fx Fy
Fig. 11. Influence of workpiece hardness on cutting force in two types of CBN tools.
M. Okada et al. / International Journal of Machine Tools & Manufacture 51 (2011) 127–132 131
increased. On the other hand, cutting force of coated carbide
tools considerably increases with increase in tool flank wear.
(4) Excellent surface roughness was obtained in hardmilling using
CBN tools. The coated carbide tools had no advantage over CBN
from the point of view of surface roughness.
(5) Consequently, the CBN tools and coated carbide tools such as
coated TiAlN and TiAlN/AlCrN could adequately be applied to
high-speed and low speed hardmilling, respectively.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

เพื่อชี้แจงการตัดเคลือบ PVDคาร์ไบด์และ CBN มือ hardmilling สวมใส่เครื่องมือ เครื่องมือลอบมีการตรวจสอบอุณหภูมิ แรงตัด และพื้นผิวที่ขรุขระจริง และได้กล่าวถึงผลการ ผลจะสรุปเป็นดังนี้:(1) การสึกหรอของเครื่องมือไม่ใหญ่เป็นที่ยอมรับในความเร็วสูง hardmillingCBN มือด้วยความเร็วต่ำ hardmilling กับ TiAlNandเครื่องมือคาร์ไบด์ TiAlN/AlCrN-เคลือบ ในกรณีที่เครื่องมือ CBN-1สวมปีกมือไม่ต่ำกว่า 25 มม. Lc¼156 เมตรv¼600 เมตร/นาทีและ 60 HRC(2) เครื่องมือลอบอุณหภูมิของ CBN-1 ไม่ต่ำกว่าCBN-2 และการนำความร้อน และ diffusivity ถูกล่างกว่าของ CBN-1 นอกจากนี้ อุณหภูมิของเคลือบเครื่องมือคาร์ไบด์เมื่อเครื่องมือไม่ได้สวมใส่เพิ่มขึ้นตามลำดับทิน- TiCN- TiAlN - และ TiAlN/AlCrN-เสื้อ(3) ในกรณีของ CBN มือ แรงดึงข้อมูลไม่ได้เปลี่ยนด้วยเพิ่มความแข็งของชิ้นงานว่าแรงแรง050100150200250300350040080012001600ดีบุกกองอาหารสัตว์Fx N: Fx, Lc = 2.24 เมตร: Fx, Lc = 112 เมตร: เอเซีย Lc = 2.24 เมตร: Fy Lc = 112 เมตรงาน: S55C (60HRC) v = 70 เมตร/นาทีf = 0.05 mm/ซี่Rd = 0.2 mmโฆษณา = 3 มม.TiCN TiAlN TiAlN /AlCrNผลักดันกองกำลังFy Nรูป 12 อิทธิพลของความยาวตัดบนตัดแรงสำหรับเครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ10 20 30 40 50 60 700.00.20.40.60.81.01.2ความแข็งของชิ้นงานเหล็กแผ่นรีดร้อนพื้นผิวขรุขระΜ m Raเครื่องมือ: cBN1 เคลือบD = 25 มม.f = 0.05 mm/ซี่Rd = 0.2 mmโฆษณา = 3 มม.: v = 100 เมตร/นาที: v = 200 เมตร/นาที: v = 400 เมตร/นาที: v = 600 เมตร/นาทีดีบุกTiCNTiAlN, TiAlN/AlCrN: ทิน: TiCN: TiAlN: AlCrN ละ TiAlN, v = 70 เมตรนาที Lc = 2.24 เมตร, v = 70 เมตรนาที Lc = 2.24 เมตร, v = 70 เมตรนาที Lc = 2.24 m, v = 70 เมตรนาที Lc = 2.24 เมตรรูป 13 ความผันแปรในพื้นผิวที่ขรุขระใน CBN-1 และคาร์ไบด์เคลือบเครื่องมือ10 20 30 40 50 60 700100200300400500ความแข็งของชิ้นงานเหล็กแผ่นรีดร้อนตัดแรงFx, Fy Nv = 400 เมตร/นาทีf = 0.05 mm/ซี่Rd = 0.2 mmโฆษณา = 3 มม.: CBN – 1: CBN – 2ปี Fxรูป 11 อิทธิพลของชิ้นงานแข็งแรงตัดใน CBN มือสองชนิดโอกาดะ M. และ al.ต่างประเทศของเครื่องมือเครื่องจักรและการผลิต 51 (2011) 127 – 132 131เพิ่มขึ้น บนมืออื่น ๆ ตัดกำลังของคาร์ไบด์เคลือบเครื่องมือมากขึ้น ด้วยการเพิ่มเครื่องมือลอบสวม(4) เยี่ยมพื้นผิวขรุขระได้รับในการใช้ hardmillingเครื่องมือที่ CBN เครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ CBN เปรียบไม่ได้จากมุมมองของจุดของพื้นผิวที่ขรุขระ(5) ดังนั้น เครื่องมือ CBN และคาร์ไบด์เคลือบเครื่องมือเช่นเคลือบ TiAlN และ TiAlN/AlCrN ไม่เพียงพอใช้กับความเร็วสูง และต่ำเร็ว hardmilling ตามลำดับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

เพื่อชี้แจงผลการดำเนินงานการตัดเคลือบ PVD
คาร์ไบด์และ CBN เครื่องมือใน hardmilling สวมใส่เครื่องมือเครื่องมือปีก
อุณหภูมิแรงตัดและพื้นผิวที่ขรุขระถูกตรวจสอบ
ในทางปฏิบัติและผลที่ได้กล่าวถึง ผลที่ได้สามารถ
สรุปได้ดังนี้
(1) การสึกหรอของเครื่องมือที่ไม่ได้มีขนาดใหญ่เป็นที่ยอมรับใน hardmilling ความเร็วสูง
ด้วยเครื่องมือ CBN และ hardmilling ความเร็วต่ำกับ TiAlNand
เครื่องมือคาร์ไบด์ TiAlN / AlCrN เคลือบ ในกรณีของเครื่องมือ CBN-1,
สวมใส่เครื่องมือปีกต่ำกว่า 25 มิลลิเมตรที่Lc¼156เมตร
v¼600เมตร / นาทีและ 60 HRC.
(2) อุณหภูมิปีกเครื่องมือ CBN-1 ต่ำกว่าของ
CBN-2, และการนำความร้อนและการแพร่กระจายต่ำ
กว่า CBN-1 นอกจากนี้อุณหภูมิเคลือบ
เครื่องมือคาร์ไบด์เมื่อเครื่องมือที่ไม่ได้สวมที่เพิ่มขึ้นในการสั่งซื้อ
ดีบุก, TiCN-, TiAlN- และ TiAlN / AlCrN เสื้อ.
(3) ในกรณีของเครื่องมือ CBN แรงฟีดไม่ได้เปลี่ยนด้วย
เพิ่มขึ้นในชิ้นงานมีความแข็ง แต่แรงผลักดัน
0
50
100
150
200
250
300
350
0
400
800
1200
1600
TiN
ฟีกองกำลัง
Fx N
: Fx, Lc = 2.24m: Fx, Lc = 112m: th, Lc = 2.24m: Fy Lc = 112m
ทำ: S55C (60HRC) v = 70 เมตร / นาที
f = 0.05 mm / ฟัน
ถ = 0.2 มม
โฆษณา = 3 มม
TiCN TiAlN TiAlN /
AlCrN
กองกำลังแทง
Fy ไม่มี
รูป 12. อิทธิพลของการตัดความยาวตัดแรงสำหรับเครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ.
10 20 30 40 50 60 70
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
ชิ้นงานที่มีความแข็ง HRC
พื้นผิวที่ขรุขระ
Ra ไมครอน
เครื่องมือ: cBN1 เคลือบ
D = 25 มิลลิเมตร
f = 0.05 mm / ฟัน
ถ = 0.2 มม
โฆษณา = 3 มม
: v = 100 เมตร / นาที
: v = 200 เมตร / นาที
: v = 400m / นาที
: v = 600m / นาที
TiN
TiCN
TiAlN, TiAlN / AlCrN
: TiN
: TiCN
: TiAlN
: TiAlN / AlCrN
, v = 70m / นาที, Lc = 2.24m
, v = 70m / นาที, Lc = 2.24m
, v = 70m / นาที, Lc = 2.24m, v = 70m / นาที, Lc = 2.24m
รูป 13. การเปลี่ยนแปลงในพื้นผิวที่ขรุขระใน CBN-1 และเครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ.
10 20 30 40 50 60 70
0
100
200
300
400
500
ชิ้นงานที่มีความแข็ง HRC
ตัดแรง
Fx, Fy N
v = 400 เมตร / นาที
f = 0.05 mm / ฟัน
ถ = 0.2 มม
โฆษณา = 3 มม
: CBN-1
: CBN-2
Fx Fy
รูป 11. อิทธิพลของความแข็งชิ้นงานตัดแรงในสองประเภทของเครื่องมือ CBN.
เอ็ม โอคาดะ, et al / วารสารนานาชาติ Machine Tools & ผลิต 51 (2011) 127-132 131
เพิ่มขึ้น ในทางตรงกันข้ามแรงตัดคาร์ไบด์เคลือบ
เครื่องมือเพิ่มขึ้นอย่างมากกับการเพิ่มขึ้นในการสึกหรอปีก.
(4) ความขรุขระของผิวที่ดีเยี่ยมที่ได้รับใน hardmilling ใช้
เครื่องมือ CBN เครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบมีข้อได้เปรียบมากกว่าไม่มี CBN
จากมุมมองของความขรุขระของพื้นผิว.
(5) ดังนั้นเครื่องมือ CBN และเครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบเช่น
TiAlN เคลือบ TiAlN / AlCrN สามารถเพียงพอที่จะนำไปใช้
ความเร็วสูงและ hardmilling ความเร็วต่ำ ตามลำดับ

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

เพื่อชี้แจงการตัดการทำงานของเคลือบ PVDเครื่องมือคาร์ไบด์ CBN และใน hardmilling เครื่องมือใส่ปีกเครื่องมืออุณหภูมิ , แรงตัด และผิวหยาบกร้าน ศึกษาจริงและผลลัพธ์ที่ได้กล่าวถึง ผลลัพธ์ที่ได้เป็นสรุปได้ดังนี้( 1 ) เครื่องมือใส่ไม่ได้กันใหญ่ ใน hardmilling ความเร็วสูงเครื่องมือ CBN และความเร็วสูง hardmilling กับ tialnandtialn / alcrn คาร์ไบด์เคลือบ ในกรณีของ cbn-1 เครื่องมือ ,เครื่องมือปีกใส่ต่ำกว่า 25 มม. ที่ LC ¼ 156 เมตร5 ¼ 600 เมตร / นาทีและ 60 HRC .( 2 ) เครื่องมือ cbn-1 ด้านข้างอุณหภูมิต่ำกว่าที่ของcbn-2 และการนำความร้อนและอุณหภูมิต่ำกว่า cbn-1 . นอกจากนี้ อุณหภูมิของเคลือบเครื่องมือคาร์ไบด์เมื่อเครื่องมือไม่ได้ใส่เพิ่มในใบสั่งดีบุก - , ticn - , tialn - tialn / alcrn เสื้อคลุม( 3 ) ในกรณีที่เครื่องมือ CBN ป้อน บังคับไม่ได้ เปลี่ยนแปลงเพิ่มความแข็งแรงของชิ้นงาน แต่กระตุก050100150 .200250300350040080012001600ดีบุกแรงดึงFX N: FX , FX , LC LC = 2.24m = 112m : บิน , LC = 2.24m LC = 112m : อัตราแลกเปลี่ยนงาน : S55C ( 60hrc ) V = 70 เมตร / นาทีF = 0.05 มม. / ฟันRD = 0.2 มม.AD = 3 มม.ticn tialn tialn /alcrnแรงขับบังคับเค แอนด์รูปที่ 12 อิทธิพลของความยาวตัดบนตัดแรงเครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ10 20 30 40 50 60 700.00.20.40.60.8สำหรับ1.2ชิ้นงาน ความแข็งลดลงความหยาบของพื้นผิวราμม.เครื่องมือ : cbn1 เคลือบD = 25 มิลลิเมตรF = 0.05 มม. / ฟันRD = 0.2 มม.AD = 3 มม.: V = 100 เมตร / นาที: V = 200 เมตร / นาที: V = 400 เมตร / นาที: V = 600 / มินดีบุกticntialn tialn / alcrn ,: ดีบุก: ticn: tialn: tialn / alcrnV = 70 เมตร / นาที = 2.24m LCV = 70 เมตร / นาที = 2.24m LCV = 70 เมตร / นาที 2.24m LC = V = 70 เมตร / นาที = 2.24m LCรูปที่ 13 การเปลี่ยนแปลงในค่าความขรุขระของผิวใน cbn-1 เครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบ10 20 30 40 50 60 700100200300400500ชิ้นงาน ความแข็งลดลงตัดแรงFX , ทำ คำว่าV = 400 เมตร / นาทีF = 0.05 มม. / ฟันRD = 0.2 มม.AD = 3 มม.: CBN – 1: CBN – 2อัตราแลกเปลี่ยนอัตราแลกเปลี่ยนรูปที่ 11 อิทธิพลของความแข็งแรงของชิ้นงานในการตัดในทั้งสองประเภทของเครื่องมือ CBN .เมตร โอคาดะ et al . ต่างประเทศ / วารสารเครื่องจักรและเครื่องมือผลิต 51 ( 2011 ) 127 – 132 131เพิ่มขึ้น บนมืออื่น ๆ , แรงตัดคาร์ไบด์เคลือบของเครื่องมือมากเพิ่มขึ้นเพิ่มขึ้นในเครื่องมือไปใส่( 4 ) ค่าความขรุขระของผิวที่ดีได้ใน hardmilling โดยใช้เครื่องมือ CBN . เครื่องมือคาร์ไบด์เคลือบไม่มีความได้เปรียบมากกว่า CBNจากมุมมองของพื้นผิวขรุขระ( 5 ) จากนั้น เครื่องมือ CBN และคาร์ไบด์เคลือบ เช่นtialn เคลือบและ tialn / alcrn สามารถประยุกต์ ใช้อย่างเพียงพอความเร็วสูงและความเร็วต่ำ hardmilling ตามลำดับ