found that the energy consumption o

found that the energy consumption of the combined system
varies with variation of the OA supply temperature (Zhu et al.,
2014b). The VRF unit which is basically designed for maintaining
the indoor air temperature is also greatly affected by
the OA supply temperature. On the other hand, the outdoor air
flow rate, determined by the DCV strategy, does not need to be
further optimized. Therefore, only the OA supply temperature
set-point is adopted as the optimizing (control) variable. The
OA supply temperature set-point should not be higher in
cooling mode (and lower in heating mode) than OA dry bulb
temperature. It is also found that there is a reciprocal relationship
between the cooling capacity of the VRF unit and the
OAP unit as the OA supply temperature changes. Therefore, to
decide the optimal OA supply temperature is to find the best
load ratio (LR) of the OAP unit to the whole load. In other words,
if the OAP unit provides LR of the total needed cooling/heating,
the rest part, i.e., 1-LR, should be provided by the VRF unit
to maintain indoor temperature at the set-points. Therefore,
the problem of searching the best OA supply temperature
turns into optimization of LR.

3.2. Energy consumption predicting model of VRF unit
The VRF unit includes an outdoor unit and several indoor
units as shown in Fig. 1. Each indoor unit consists of a DX coil
and a supply fan. The OAP unit can also be simply treated as
the combination of a DX coil and a supply fan. Without loss of
generality, all the DX coils are assumed to be of the same type
and have similar characteristics. Similar to the modeling
methodology illustrated in literature (Zhou et al., 2008), the
overall energy consumption of a VRF unit consisting of several
DX coils is estimated using the following equations:

3.3. Energy consumption optimization
To optimize LR of the OAP unit, the first step is to minimize the
objective function, i.e., total energy consumption (Wtotal) of
the combined system, which is a sum of that of the VRF unit
and the OAP unit:
Wtotal ¼ WVRF þWOAP (13)
where WVRF and WOAP stand for energy consumption of VRF
unit and OAP unit respectively, and both are calculated by Eqs.
(1)e(12).
As we have assumed the OAP unit takes LR of the total load
(noted as _Q load) of the combined system, theoretical cooling/
heating capacity of the OAP unit is _Q load
 LR, and that of the
VRF unit is _Qload
 (1-LR) as a result. The value of _Q load should
be determined at first. In this study, it is assumed that the load
conditions are not significantly changed between current and
last time step. _Q load can be estimated using operation conditions
of the VRF unit and the OAP unit in last time step by the
recursive least squares estimation technique.
In view of above conditions, PLR of the VRF unit and the
OAP unit, respectively, can be evaluated by





3.4. Logic for determining OA supply temperature setpoint
It is not difficult to imagine the complex relationship between
LR and the OA supply temperature, since the capacity ratio of
each unit is determined by not only outdoor temperature, but
also internal loads, control strategy, etc. It is reasonable to
reduce the complexity of the problem to transform LR to OA
supply temperature only considering the decisive variable,
i.e., the outdoor air temperature.
For the combined system in cooling mode, the higher the
LR is, the more loads the OAP unit takes and the lower OA
supply temperature should be. In contrast, in heating mode,
the higher the LR is, the higher OA supply temperature should
be. Therefore, the LR can be transformed and used for the OA
supply temperature control by rules depicted as follows.
For cooling mode,

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

พบว่าการใช้พลังงานของระบบรวมกัน
ขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิอุปทานโอเอ (Zhu et al.,
2014b) หน่วย VRF ซึ่งได้รับการออกแบบโดยทั่วไปในการรักษา
อุณหภูมิของอากาศในร่มนอกจากนี้ยังได้รับผลกระทบอย่างมากโดย
อุณหภูมิอุปทานโอเอ ในทางตรงกันข้ามอากาศกลางแจ้ง
อัตราการไหลที่กำหนดโดยกลยุทธ์ DCV ไม่ได้จะต้องมีการ
เพิ่มประสิทธิภาพต่อไป ดังนั้นเฉพาะอุณหภูมิอุปทานโอเอ
ตั้งจุดถูกนำมาใช้ในขณะที่การเพิ่มประสิทธิภาพ (ควบคุม) ตัวแปร
อุณหภูมิอุปทานโอเอตั้งจุดไม่ควรจะสูงขึ้นใน
โหมดการระบายความร้อน (และลดลงในโหมดความร้อน) กว่าโอหลอดแห้ง
อุณหภูมิ นอกจากนี้ยังพบว่ามีความสัมพันธ์ซึ่งกันและกัน
ระหว่างความเย็นของหน่วย VRF และ
หน่วย OAP อุณหภูมิอุปทานโอเอเปลี่ยนแปลง ดังนั้นการ
ตัดสินใจอุณหภูมิอุปทานโอเอที่ดีที่สุดคือการหาสิ่งที่ดีที่สุด
อัตราการโหลด (LR) ของหน่วยวิชาการที่จะโหลดทั้ง ในคำอื่น ๆ
ถ้าหน่วย OAP ให้ LR จากทั้งหมดที่จำเป็นในการระบายความร้อน / ความร้อน
ส่วนที่เหลือคือ 1 LR ควรจะจัดไว้ให้โดยหน่วย VRF
เพื่อรักษาอุณหภูมิในร่มที่ตั้งจุด ดังนั้น
ปัญหาของการค้นหาอุณหภูมิอุปทานโอเอที่ดีที่สุด
จะกลายเป็นเพิ่มประสิทธิภาพของการ LR. 3.2 การใช้พลังงานรูปแบบการคาดการณ์ของหน่วย VRF หน่วย VRF รวมถึงหน่วยกลางแจ้งและในร่มหลายหน่วยดังแสดงในรูป 1. แต่ละหน่วยในร่มประกอบด้วยขดลวด DX และพัดลมอุปทาน หน่วยวิชาการนอกจากนี้ยังสามารถรับการรักษาเป็นเพียงการรวมกันของขดลวด DX และพัดลมอุปทาน โดยไม่สูญเสียทั่วไปทุกขดลวด DX จะถือว่าเป็นชนิดเดียวกันและมีลักษณะคล้ายกัน คล้ายกับการสร้างแบบจำลองวิธีการแสดงในวรรณคดี (โจว et al, 2008). การใช้พลังงานโดยรวมของหน่วย VRF ประกอบด้วยหลายขดลวด DX เป็นที่คาดกันโดยใช้สมการต่อไปนี้: 3.3 การเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานเพื่อเพิ่มประสิทธิภาพ LR ของหน่วย OAP ขั้นตอนแรกคือการลดฟังก์ชันวัตถุประสงค์คือการใช้พลังงานรวม (Wtotal) ของระบบรวมซึ่งเป็นผลรวมของการที่ของหน่วย VRF และหน่วย OAP: Wtotal ¼ WVRF þWOAP (13) ที่ WVRF และ WOAP ยืนสำหรับการใช้พลังงานของ VRF หน่วยและหน่วยวิชาการตามลำดับและทั้งสองจะถูกคำนวณโดย EQS. (1) จ (12). ในฐานะที่เราได้สันนิษฐานหน่วย OAP ใช้ LR ของภาระทั้งหมด(ตั้งข้อสังเกตว่าการโหลด _Q) ของระบบรวมทฤษฎีการระบายความร้อน / ความจุความร้อนของหน่วย OAP เป็น _Q โหลด? LR และของหน่วย VRF เป็น _Qload ? (1-LR) ที่เป็นผล มูลค่าของการโหลด _Q ควรได้รับการพิจารณาในตอนแรก ในการศึกษานี้มันจะสันนิษฐานว่าโหลดเงื่อนไขที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญระหว่างปัจจุบันและขั้นตอนครั้งสุดท้าย โหลด _Q สามารถประมาณโดยใช้เงื่อนไขการดำเนินงานของหน่วย VRF และหน่วยวิชาการในขั้นตอนครั้งสุดท้ายโดยสี่เหลี่ยมน้อย recursive เทคนิคการประมาณค่า. ในมุมมองของเงื่อนไขข้างต้น PLR ของหน่วย VRF และหน่วยวิชาการตามลำดับสามารถประเมินโดย3.4 ลอจิกในการกำหนด SetPoint อุณหภูมิอุปทานโอมันไม่ได้เป็นเรื่องยากที่จะจินตนาการถึงความสัมพันธ์ที่ซับซ้อนระหว่างLR และอุณหภูมิอุปทานโอเนื่องจากอัตราส่วนความสามารถของแต่ละหน่วยจะถูกกำหนดโดยไม่เพียง แต่อุณหภูมิภายนอก แต่ยังโหลดภายในกลยุทธ์การควบคุมเป็นต้น มีเหตุผลที่จะลดความซับซ้อนของปัญหาที่จะเปลี่ยนไป LR โออุณหภูมิอุปทานเพียงพิจารณาตัวแปรเด็ดขาดคืออุณหภูมิของอากาศกลางแจ้ง. สำหรับระบบระบายความร้อนรวมกันในโหมดที่สูงกว่าLR คือโหลดเพิ่มเติมหน่วย OAP ใช้เวลา และโอเอต่ำกว่าอุณหภูมิอุปทานควรจะเป็น ในทางตรงกันข้ามในโหมดความร้อนที่สูงขึ้น LR เป็นอุณหภูมิที่สูงขึ้นอุปทานโอควรจะเป็น ดังนั้น LR สามารถเปลี่ยนและใช้สำหรับโออุปทานการควบคุมอุณหภูมิตามกฎที่ปรากฎดังนี้. สำหรับระบายความร้อนโหมด

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

พบว่า ปริมาณการใช้พลังงานของระบบรวม
ขึ้นอยู่กับรูปแบบของ OA จัดหาอุณหภูมิ ( Zhu et al . ,
2014b ) ส่วนความพึงพอใจหน่วยซึ่งโดยทั่วไปถูกออกแบบมาเพื่อรักษาอุณหภูมิของอากาศในร่ม

ยังได้รับผลกระทบอย่างมากโดย OA ให้อุณหภูมิ บนมืออื่น ๆ , กลางแจ้งอากาศ
อัตราการไหลที่กำหนดโดยกลยุทธ์ dcv ไม่ต้อง
เพิ่มเติมให้เหมาะ ดังนั้นเพียง OA จัดหาอุณหภูมิ
จุดตั้งเป็นมาตรการเพิ่มประสิทธิภาพ ( ควบคุม ) ตัวแปร
OA จัดหาจุดตั้งอุณหภูมิไม่ควรสูงกว่า
โหมดทำความเย็น ( และต่ำกว่าในโหมดความร้อน ) กว่าโอเออุณหภูมิกระเปาะแห้ง
. นอกจากนี้ยังพบว่า มีความสัมพันธ์ซึ่งกันและกัน
ระหว่างเย็นความจุของหน่วย VRF และ
เจ้าของหน่วยเป็น OA ให้อุณหภูมิเปลี่ยนแปลงไป

เพราะฉะนั้นตัดสินใจจัดหา OA ที่เหมาะสมอุณหภูมิคือการหาอัตราส่วนภาระที่ดีที่สุด
( LR ) ของหน่วยเจ้าของกับโหลดทั้งหมด ในคำอื่น ๆ ,
หากหน่วยเจ้าของให้ LR จากทั้งหมดต้องการความเย็นร้อน /
ส่วน ที่เหลือ คือ 1-lr ควรให้หน่วย VRF
เพื่อรักษาอุณหภูมิภายในที่กำหนดจุด ดังนั้น ปัญหาของการค้นหาที่ดีที่สุด

ควรจัดหา อุณหภูมิกลายเป็นการเพิ่มประสิทธิภาพของ LR .

. . การใช้พลังงานในรูปแบบของหน่วย VRF
VRF หน่วยรวมถึงหน่วยกลางแจ้งและในร่ม
หลายหน่วย ดังแสดงในรูปที่ 1 แต่ละหน่วยในร่ม ประกอบด้วยขดลวดและ DX
พัดลมซัพพลาย หน่วยเจ้าของยังสามารถเพียงแค่การรวมกันของขดลวด
DX และพัดลมซัพพลาย โดยไม่สูญเสีย
สภาพทั่วไป , ขดลวดทั้งหมด DX จะถือว่าเป็นชนิดเดียวกันของ
และมีลักษณะคล้ายกัน คล้ายกับแบบจำลอง
วิธีการแสดงในวรรณคดี ( โจว et al . , 2008 ) ,
รวมพลังงานของ VRF หน่วยประกอบด้วยขดลวด DX หลาย
( โดยใช้สมการต่อไปนี้

3 . เพิ่มประสิทธิภาพการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงาน
LR ของหน่วยเจ้าของ ขั้นตอนแรกคือการลด
ฟังก์ชัน วัตถุประสงค์คือการใช้พลังงานรวม ( wtotal )
ระบบรวมซึ่งมีจำนวนของหน่วยและหน่วยเจ้าของ : VRF

wtotal ¼ wvrf þ woap ( 13 )
ที่ wvrf woap ยืนและการใช้พลังงานของหน่วยและ VRF
เจ้าของหน่วย ตามลำดับ และทั้งสองจะถูกคำนวณโดย EQS .
( 1 ) E ( 12 ) .
เมื่อเราถือว่าหน่วยเจ้าของใช้ LR ของ
โหลดทั้งหมด ( ไว้ _q โหลด ) ของระบบการทำความเย็น /
ทฤษฎีความจุความร้อนของหน่วยเจ้าของคือโหลด _q
 LR และของหน่วย

 VRF เป็น _qload ( 1-lr ) เป็นผล คุณค่าของ _q โหลดควร
ได้รับการพิจารณาก่อน ในการศึกษาครั้งนี้ สันนิษฐานว่าเป็นเงื่อนไขที่โหลด
ไม่ได้เปลี่ยนแปลงไปอย่างมีนัยสําคัญระหว่างปัจจุบันและ
ขั้นตอนสุดท้าย โหลด _q สามารถประมาณโดยใช้เงื่อนไขการดำเนินงาน
ของหน่วย VRF และเจ้าของหน่วยในขั้นตอนสุดท้ายเวลาโดย
การประมาณค่ากำลังสองน้อยที่สุดแบบ recursive .
ในมุมมองเหนือเงื่อนไข แจกของหน่วย VRF และ
เจ้าของหน่วย ตามลำดับ สามารถประเมินได้โดย





3.4 . ตรรกะสำหรับการจัดหาอุปทานอุณหภูมิเซตพอยต์
มันไม่ยากที่จะจินตนาการถึงความสัมพันธ์ที่ซับซ้อนระหว่าง
LR และ OA จัดหาอุณหภูมิ เนื่องจากอัตราส่วนความจุ
แต่ละหน่วยจะถูกกำหนดโดยอุณหภูมิกลางแจ้ง
ไม่เพียง แต่ยังโหลด ภายใน ควบคุมกลยุทธ์ ฯลฯ มันสมเหตุสมผล
ลดความซับซ้อนของปัญหาเพื่อแปลง LR เพื่อ OA
จัดหาอุณหภูมิเพียงพิจารณาตัวแปรเด็ดขาด
ได้แก่ อุณหภูมิอากาศภายนอก
สำหรับระบบรวมในโหมดทำความเย็น ยิ่ง
LR คือ ยิ่งโหลดหน่วยเจ้าของใช้เวลา และล่าง OA
จัดหาอุณหภูมิควรอยู่ ในทางตรงกันข้าม , ในโหมดความร้อน
สูงกว่า LR คือสูงกว่า OA จัดหาอุณหภูมิควร
เป็น ดังนั้น , LR สามารถถูกใช้สำหรับ OA
จัดหาการควบคุมอุณหภูมิโดยกฎปรากฎดังนี้ .
สำหรับโหมดความเย็น