An iteration scheme with the KIVA-I

An iteration scheme with the KIVA-II code [2] and
the HCC code was also used in the calculations for
the Caterpillar diesel engine. In the first iteration, the
KIVA-II code was executed using assumed constant
temperature wall surface boundary conditions ; then
the HCC code was run to obtain a first wall temperature
distribution prediction, using the first heat
flux data computed by KIVA-II as boundary
conditions. In the second iteration, the KIVA-II code
was executed again to compute improved heat flux
boundary conditions, using the first temperature distributions
from the HCC code as boundary conditions
; then the HCC code was used to get the second
temperature distributions, using the second heat fux
data as boundary conditions. Finally, the KIVA-II
code was used to calculate the third heat flux data,
then the HCC code was used to obtain the final (converged)
temperature distributions. More details of this
iterative procedure and a discussion of the KIVA
model used are given by Liu and Reitz [15] and Han
and Reitz [3].
The computed time-averaged temperature distributions
on each surface of the combustion chamber
are shown in Fig. 11. For the cylinder head, the first
temperature distributions, as shown in Fig. 11 (a), are
50-120 K lower than the original (assumed) constant
temperature, and have their maximum value at the
edge of the bowl. The maximum time-averaged temperature
difference at points on the surface is about
70 K. The second temperature distributions are a little
higher than the first, but still lower than the original
guess. The third temperature distributions are almost
converged to the second, and the results show that the
iterations have reached satisfactory results,
For the piston, the first temperature distributions,
as shown in Fig. 11 (b), are also lower than the original
guess used in KIVA, and form a high temperature
region on the bowl-side surface and a low temperature
region on the bowl-valley surface. The second temperature
distributions are seen to give a higher peak
temperature than the first, especially on the bowl-side
surface, where they are even higher than the original
guess value. The average value of the second temperature
distribution seems to be near the original,
and this suggests that if a multidimensional combustion
code must use constant temperature boundary
conditions, the original (guessed) piston temperature
may have been a reasonable value. The third temperature
distributions also verify that the iterations have converged. Figure 11 (c) shows that the first,
second and third temperature distributions on the cylinder
wall surface are the same as the oil temperature
adjacent to the wall for the majority of locations on
the surface, but there is a 30 K increment in temperature
in the region near the cylinder head. This
shows that combustion and heat transfer within the
cylinder do not have much influence on the temperature
distribution of the wall surface, except for in
a narrow region in the ring reversal region near the
cylinder head.
The present HCC code provides an accurate and
consistent method for obtaining the temperature distributions
within engine components and these results
would also be useful for structural analysis. In
addition, combustion chamber wall temperatures
have been shown to significantly influence engine NO,
emissions [ 15]

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

แบบแผนการเกิดซ้ำกับรหัส KIVA II [2] และรหัส HCC ยังถูกใช้ในการคำนวณสำหรับเครื่องยนต์ดีเซลของหนอน ในการเกิดซ้ำครั้งแรก การรหัส KIVA II ดำเนินการใช้โหลดคงอุณหภูมิพื้นผิวผนังขอบเขตเงื่อนไข จากนั้นรันรหัส HCC รับอุณหภูมิผนังครั้งแรกทำนายการกระจาย ใช้ความร้อนครั้งแรกไหลข้อมูลคำนวณ โดย KIVA II เป็นขอบเขตเงื่อนไข ในการเกิดซ้ำสอง รหัส KIVA-IIดำเนินการอีกครั้งในการคำนวณฟลักซ์ความร้อนที่ดีขึ้นเงื่อนไขขอบเขต โดยใช้การกระจายอุณหภูมิแรกจากรหัส HCC เป็นเงื่อนไขขอบเขต; แล้ว ใช้รหัส HCC จะได้รับที่สองการกระจายอุณหภูมิ ใช้ fux ร้อนสองข้อมูลเป็นเงื่อนไขขอบเขต ในที่สุด การ KIVA-IIรหัสถูกใช้เพื่อคำนวณข้อมูลฟลักซ์ความร้อนสามแล้ว ใช้รหัส HCC รับขั้นสุดท้าย (converged)การกระจายอุณหภูมิ รายละเอียดเพิ่มเติมนี้กระบวนการซ้ำและการสนทนาของ KIVAแบบจำลองที่ใช้จะได้รับ โดยหลิว และ Reitz [15] และฮั่นและ Reitz [3]การกระจายการคำนวณเวลาเฉลี่ยอุณหภูมิในแต่ละพื้นผิวของห้องเผาไหม้จะแสดงในรูปที่ 11 สำหรับรูปทรงกระบอก head ครั้งแรกการกระจายอุณหภูมิ ดังแสดงใน (a), 11 รูปคือ50-120 K ต่ำกว่าเดิม (คาดว่า) คงอุณหภูมิ และมีค่าของพวกเขาสูงสุดในการขอบของชาม อุณหภูมิสูงสุดเฉลี่ยเวลาความแตกต่างที่จุดบนพื้นผิวที่เป็นเรื่องเกี่ยวกับเค 70 การกระจายอุณหภูมิสองสูงกว่าครั้งแรก แต่ยังคงต่ำกว่าเดิมคาดเดา มีการกระจายอุณหภูมิสามเกือบconverged ที่สอง และผลลัพธ์แสดงว่าการซ้ำได้ถึงผลลัพธ์ที่ดีที่สุดสำหรับลูกสูบ การกระจายอุณหภูมิแรกดังแสดงในรูป 11 (b), ยังอยู่ต่ำกว่าเดิมเดา KIVA และแบบฟอร์มที่มีอุณหภูมิสูงบริเวณบนพื้นผิวด้านข้างชามและอุณหภูมิต่ำภูมิภาคบนพื้นหุบเขาชาม อุณหภูมิสองการกระจายจะเห็นให้สูงสุดสูงกว่าอุณหภูมิกว่าครั้งแรก โดยเฉพาะอย่างยิ่งทางด้านชามพื้นผิว ที่จะสูงขึ้นกว่าเดิมเดาค่า ค่าเฉลี่ยของอุณหภูมิสองกระจายน่าจะใกล้กับเดิมและนี่แสดงให้เห็นว่า ถ้าเผาไหม้ในหลายมิติรหัสต้องใช้ขอบเขตอุณหภูมิคงเงื่อนไข อุณหภูมิ (เดา) ลูกสูบเดิมอาจได้ค่าเหมาะสม อุณหภูมิสามการกระจายการตรวจสอบการว่า การวนซ้ำมี converged Figure 11 (c) แสดงให้เห็นว่าครั้งแรกการกระจายอุณหภูมิที่สอง และสามในกระบอกสูบผนังจะเหมือนกับอุณหภูมิน้ำมันติดกับผนังส่วนใหญ่ในพื้นผิว แต่มีการเพิ่ม 30 K อุณหภูมิในภูมิภาคใกล้ศีรษะทรงกระบอก นี้แสดงว่า เผาไหม้และความร้อนที่ถ่ายโอนภายในรูปทรงกระบอกไม่มีอิทธิพลมากในอุณหภูมิการกระจายของผนังผิว ยกเว้นในพื้นที่แคบในภูมิภาคกลับวงแหวนใกล้รูปทรงกระบอก headรหัสปัจจุบัน HCC ให้ความถูกต้อง และวิธีสอดคล้องกันสำหรับการรับการกระจายอุณหภูมิภายในชิ้นส่วนเครื่องยนต์และผลลัพธ์เหล่านี้นอกจากนี้ยังเป็นประโยชน์สำหรับการวิเคราะห์โครงสร้าง ในนอกจากนี้ อุณหภูมิผนังห้องเผาไหม้แสดงให้เห็นนัยสำคัญมีผลต่อเครื่องยนต์ไม่ปล่อย [15]

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ซ้ำโครงการที่มีรหัส KIVA-II [2] และ
รหัส HCC ยังถูกนำมาใช้ในการคำนวณสำหรับ
เครื่องยนต์ดีเซล Caterpillar ในการย้ำแรก
รหัส KIVA-II ถูกประหารชีวิตโดยใช้สันนิษฐานว่าคง
อุณหภูมิเงื่อนไขขอบเขตพื้นผิวผนัง; แล้ว
รหัส HCC ดำเนินการเพื่อให้ได้อุณหภูมิผนังแรก
ทำนายการกระจายการใช้ความร้อนแรก
ข้อมูลฟลักซ์คำนวณโดย Kiva-II เป็นขอบเขต
เงื่อนไข ในการทำซ้ำที่สองรหัส KIVA-II
ได้รับการดำเนินการอีกครั้งในการคำนวณการปรับปรุงไหลของความร้อน
เงื่อนไขขอบเขตโดยใช้การกระจายอุณหภูมิแรก
จากรหัส HCC เป็นเงื่อนไขขอบเขต
; แล้วรหัส HCC ถูกนำมาใช้เพื่อให้ได้สอง
กระจายตัวของอุณหภูมิโดยใช้ความร้อนที่สอง Fux
ข้อมูลเป็นเงื่อนไขขอบเขต สุดท้าย KIVA-II
รหัสถูกนำมาใช้ในการคำนวณข้อมูลที่ไหลของความร้อนที่สาม
แล้วรหัส HCC ถูกใช้ในการขอรับสุดท้าย (แปร)
กระจายตัวของอุณหภูมิ รายละเอียดเพิ่มเติมจากนี้
ขั้นตอนการทำซ้ำและการอภิปรายของ KIVA
รุ่นจะได้รับจากหลิวและ Reitz [15] และฮัน
และ Reitz [3].
คำนวณเวลาเฉลี่ยกระจายตัวของอุณหภูมิ
บนพื้นผิวของห้องเผาไหม้ในแต่ละ
จะแสดงในรูป 11. สำหรับหัวถังเป็นครั้งแรกที่
การกระจายอุณหภูมิดังแสดงในรูป 11 (ก) เป็น
50-120 K ต่ำกว่าเดิม (สันนิษฐาน) คง
อุณหภูมิและมีค่าสูงสุดของพวกเขาที่
ขอบของชาม เวลาเฉลี่ยอุณหภูมิสูงสุด
แตกต่างกันที่จุดบนพื้นผิวที่เป็นเรื่องเกี่ยวกับ
70 เคกระจายตัวของอุณหภูมิที่สองมีน้อย
สูงกว่าครั้งแรก แต่ยังคงต่ำกว่าเดิม
คาดเดา การกระจายอุณหภูมิที่สามเกือบจะ
แปรสภาพที่สองและผลที่แสดงให้เห็นว่า
การทำซ้ำได้ถึงผลลัพธ์ที่น่าพอใจ,
สำหรับลูกสูบที่กระจายตัวของอุณหภูมิแรก
ดังแสดงในรูป 11 (B), นอกจากนี้ยังต่ำกว่าเดิม
คาดเดาที่ใช้ใน KIVA และรูปแบบที่มีอุณหภูมิสูง
ภูมิภาคบนพื้นผิวชามด้านข้างและอุณหภูมิต่ำ
ภูมิภาคบนพื้นผิวชามหุบเขา อุณหภูมิที่สอง
การกระจายจะเห็นที่จะให้ยอดสูงกว่า
อุณหภูมิกว่าครั้งแรกโดยเฉพาะอย่างยิ่งในชามด้าน
พื้นผิวที่พวกเขาจะสูงขึ้นกว่าเดิม
ค่าเดา ค่าเฉลี่ยของอุณหภูมิที่สอง
กระจายดูเหมือนจะใกล้เดิม
และนี่แสดงให้เห็นว่าหากมีการเผาไหม้หลายมิติ
รหัสต้องใช้ขอบเขตอุณหภูมิคง
สภาพเดิม (เดา) อุณหภูมิที่ลูกสูบ
อาจจะเป็นค่าที่เหมาะสม อุณหภูมิที่สาม
กระจายนอกจากนี้ยังยืนยันว่าการทำซ้ำได้แปรสภาพ รูปที่ 11 (ค) แสดงให้เห็นว่าเป็นครั้งแรกที่
สองและสามกระจายตัวของอุณหภูมิบนถัง
พื้นผิวผนังเป็นเช่นเดียวกับอุณหภูมิน้ำมัน
ที่อยู่ติดกับผนังส่วนใหญ่ของสถานที่บน
พื้นผิว แต่มี 30 K ที่เพิ่มขึ้นของอุณหภูมิ
ใน ภูมิภาคใกล้หัวถัง นี้
แสดงให้เห็นว่าการเผาไหม้และการถ่ายโอนความร้อนภายใน
ถังไม่ได้มีอิทธิพลมากกับอุณหภูมิ
การกระจายตัวของพื้นผิวผนังยกเว้นใน
ภูมิภาคแคบ ๆ ในภูมิภาคแหวนกลับรายการใกล้
หัวถัง.
รหัส HCC ปัจจุบันให้ถูกต้องและ
วิธีการที่สอดคล้องกัน สำหรับการได้รับการกระจายอุณหภูมิ
ภายในชิ้นส่วนเครื่องยนต์และผลลัพธ์เหล่านี้
ยังจะเป็นประโยชน์สำหรับการวิเคราะห์โครงสร้าง ใน
นอกจากนี้อุณหภูมิที่ผนังห้องเผาไหม้
ได้แสดงให้เห็นอย่างมีนัยสำคัญที่มีอิทธิพลต่อไม่มีเครื่องยนต์,
การปล่อย [15]

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

การทำซ้ำของรหัส kiva-ii [ 2 ] และส่วนมะเร็งตับรหัสถูกใช้ในการคำนวณสำหรับสำหรับเครื่องยนต์ดีเซล ในรูปแรกkiva-ii รหัสถูกดำเนินการโดยใช้ถือว่าคงที่อุณหภูมิผิวผนังขอบเขตเงื่อนไข แล้วส่วนมะเร็งตับโค้ดใช้เพื่อให้ได้อุณหภูมิก่อนการทำนายการกระจายการใช้ความร้อนก่อนข้อมูลการคำนวณโดย kiva-ii เป็นขอบเขตเงื่อนไข ในรูปที่สอง kiva-ii รหัสถูกประหารชีวิตอีกค่าฟลักซ์ความร้อนขึ้นเงื่อนไขขอบเขตโดยใช้การแจกแจงอุณหภูมิก่อนจากมะเร็งตับรหัสเป็นเงื่อนไขขอบเขตของเรา แล้วใช้ได้ 2 รหัสการแจกแจงอุณหภูมิ ใช้ fux ความร้อน 2ข้อมูลที่เป็นเงื่อนไขขอบเขต ในที่สุด kiva-iiรหัสถูกใช้ในการคำนวณ 3 ฟลักซ์ความร้อนข้อมูลแล้วรหัสของเราใช้เพื่อให้ได้สุดท้าย ( 11 )การแจกแจงอุณหภูมิ รายละเอียดเพิ่มเติมของนี้กระบวนการวิเคราะห์และอภิปรายของคิบะแบบจำลองที่ใช้ จะได้รับ โดยหลิว และ ไรทซ์ [ 15 ] และฮันและ ไรทซ์ [ 3 ]คำนวณเวลาเฉลี่ยการกระจายอุณหภูมิในแต่ละพื้นผิวของห้องเผาไหม้แสดงในรูปที่ 11 สำหรับหัวถังแรกการแจกแจงอุณหภูมิ ดังแสดงในรูปที่ 11 ( ) , เป็น50-120 K กว่าเดิม ( สมมติ ) คงที่อุณหภูมิ และมีค่าสูงสุดของพวกเขาที่ขอบของชาม เวลาที่อุณหภูมิสูงสุดเฉลี่ยต่างกันที่จุดบนพื้นผิวที่เป็นเกี่ยวกับ70 . อุณหภูมิที่สองกระจายเล็กน้อยสูงกว่าก่อน แต่ยังคงลดลงกว่าเดิมเดา การแจกแจงอุณหภูมิสามเกือบแปรสภาพไปสอง และพบว่าซ้ำได้ถึงผลลัพธ์ที่น่าพอใจสำหรับลูกสูบ , การแจกแจงอุณหภูมิก่อนดังแสดงในรูปที่ 11 ( B ) จะลดลงกว่าเดิมเดาว่าใช้ Kiva และแบบอุณหภูมิสูงพื้นที่บนพื้นผิวชามด้านข้างและอุณหภูมิต่ำพื้นที่บนพื้นผิวชามหุบเขา อุณหภูมิ 2การเห็น ให้ยอดสูงอุณหภูมิกว่าครั้งแรก โดยเฉพาะอย่างยิ่งในชามข้างพื้นผิวที่พวกเขาจะสูงขึ้นกว่าเดิมเดาว่าค่า ค่าเฉลี่ยของอุณหภูมิ 2การกระจายที่ดูเหมือนว่าจะใกล้ต้นฉบับและนี่แสดงให้เห็นว่าถ้าการเผาไหม้ในมิติรหัสต้องใช้ขอบเขตอุณหภูมิคงที่เงื่อนไขเดิม ( เดา ) อุณหภูมิที่ลูกสูบอาจจะได้รับมูลค่าที่เหมาะสม อุณหภูมิสามและยังยืนยันว่า การทำซ้ำจะลู่เข้า รูปที่ 11 ( C ) พบว่าก่อนที่สองและสามการกระจายอุณหภูมิในกระบอกสูบพื้นผิวผนังเป็นเช่นเดียวกับอุณหภูมิน้ำมันติดผนังสำหรับส่วนใหญ่ของสถานที่บนพื้นผิว , แต่มันเป็น 30 K เพิ่มอุณหภูมิในเขตใกล้หัวกระบอกสูบ นี้แสดงว่าการเผาไหม้และการถ่ายเทความร้อนภายในกระบอกไม่ได้มีอิทธิพลมากในอุณหภูมิการกระจายของพื้นผิวผนัง ยกเว้นในพื้นที่แคบในเขตใกล้แหวนกลับหัวกระบอกสูบรหัสของเราให้ถูกต้อง และปัจจุบันวิธีที่สอดคล้องกันสำหรับการกระจายอุณหภูมิภายในชิ้นส่วนเครื่องยนต์และเหล่านี้ผลลัพธ์ยังเป็นประโยชน์สำหรับการวิเคราะห์โครงสร้าง ในนอกจากนี้ อุณหภูมิในห้องเผาไหม้ ผนังได้รับการแสดงที่จะมีอิทธิพลต่อเครื่องยนต์ไม่ปล่อย [ 15 ]