of the more viscous dispersed phase

of the more viscous dispersed phase leads to a higher effective viscosity. Beyond 10%, the increased drag force between the droplets and the continuous phase because of the further increase of effective viscosity modifies the velocities of droplets and leads to weaker turbulence finally (Zhao et al., 2011), which results in an increase of mixing time.
3.2.7. Effect of gas holdup
Since gas is also a dispersed phase, the effect of gas on mixing time is expressed in terms of gas holdup. The gas holdup is measured from the difference in height above the tank bottom between the dispersion and the ungassed liquid. Fig. 8 shows the variation of gas holdup with gas flow rate at different impeller speeds.
As shown in Fig. 8, higher gas flow rate and impeller speed produce larger gas holdup. We focus on low gas flow rates (0– 0.64 L/min), so the gas holdup is relatively small. The effect of gas holdup on mixing time is shown in Fig. 9. The increase in gas holdup resulting from increasing gas flow rate would interrupt the liquid mixing to some extent, i.e., the mixing time increases with the gas holdup at a lower gas flow rate region to QG 1⁄4 0.32 L/ min and then the mixing time decreases with the further increase in gas holdup as shown in Fig. 9.
Similar effect of aeration on the micro-mixing process of liquid phase was observed by Lin and Lee (1997) in a gas–liquid stirred tank. At a lower gas holdup, an increasing amount of energy is spent at the gas–liquid interface with the increaseof jG and correspondingly less energy is available for the liquid-phase mixing. At a higher gas holdup, the intensity of liquid turbulence

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ของความหนืดมากขึ้นกระจายเป้าหมายระยะกับความหนืดที่มีประสิทธิภาพสูง เกิน 10% การเพิ่มลากแรงระหว่างหยด และขั้นตอนอย่างต่อเนื่องเนื่องจากความหนืดที่มีประสิทธิภาพเพิ่มเติมปรับเปลี่ยนตะกอนของหยด และนำไปสู่ความวุ่นวายแกร่งสุดท้าย (เจียว et al., 2011), ซึ่งผลในการเพิ่มขึ้นของผสมเวลา
3.2.7 ผลของก๊าซ holdup
เนื่องจากแก๊สเป็นระยะกระจัดกระจาย ผลของก๊าซผสมเวลาถูกแสดงในก๊าซ holdup Holdup แก๊สวัดจากความแตกต่างในความสูงด้านบนด้านล่างถังระหว่างการกระจายตัวและของเหลว ungassed Fig. 8 แสดงความแปรปรวนของ holdup แก๊สด้วยอัตราการไหลของก๊าซที่แตกต่างผลักความเร็ว.
มาก Fig. 8 แก๊สไหลผลักและอัตราความเร็วสูงขึ้นผลิตก๊าซขนาดใหญ่ holdup เราเน้นราคาไหลก๊าซต่ำ (0 – 0.64 L/min), จึง holdup แก๊สค่อนข้างเล็ก ผลของ holdup ก๊าซผสมเวลาจะแสดงใน Fig. 9 การเพิ่มขึ้นของก๊าซ holdup เป็นผลมาจากอัตราการไหลของก๊าซเพิ่มขึ้นอาจจะขัดจังหวะของเหลวผสมบ้าง เช่น การผสมเพิ่มเวลา ด้วย holdup ก๊าซในภูมิภาคอัตราไหลแก๊สไป QG 1⁄4 ล่าง 0.32 L/min แล้วเวลาผสมลด มีเพิ่มเติมในก๊าซ holdup แสดงใน Fig. 9.
ผลคล้ายของ aeration ในกระบวนการไมโครผสมของเฟสของเหลวถูกตรวจสอบ โดยหลินและลี (1997) ในถังก๊าซของเหลวคน ที่แก๊สที่ต่ำกว่า holdup จำนวนพลังงานที่เพิ่มขึ้นจะใช้เวลาที่อินเทอร์เฟสก๊าซของเหลวกับ increaseof jG และจำนวน น้อยกว่ามีเฟสของเหลวผสม ที่ holdup เป็นก๊าซสูงขึ้น ความเข้มของความปั่นป่วนของเหลว

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

ของขั้นตอนการกระจายความหนืดมากขึ้นนำไปสู่การมีความหนืดที่มีประสิทธิภาพสูงขึ้น เกินกว่า 10% แรงลากที่เพิ่มขึ้นระหว่างหยดและเฟสต่อเนื่องเนื่องจากการเพิ่มขึ้นต่อไปของความหนืดที่มีประสิทธิภาพปรับเปลี่ยนความเร็วของหยดและนำไปสู่ความวุ่นวายที่อ่อนแอที่สุด (Zhao et al., 2011) ซึ่งจะส่งผลในการเพิ่มขึ้นของการผสม เวลา
3.2.7 ผลกระทบของการปล้นก๊าซ
ก๊าซตั้งแต่ยังเป็นขั้นตอนการกระจายผลของก๊าซในเวลาผสมจะแสดงในแง่ของการปล้นก๊าซ ปล้นก๊าซจะวัดได้จากความแตกต่างในความสูงจากด้านล่างถังระหว่างการกระจายตัวและสภาพคล่อง ungassed รูปที่ 8 แสดงให้เห็นถึงการเปลี่ยนแปลงของปล้นก๊าซที่มีอัตราการไหลของก๊าซที่ความเร็วใบพัดที่แตกต่างกัน
ดังแสดงในรูป 8 อัตราการไหลของก๊าซที่สูงขึ้นและความเร็วในการผลักดันการผลิตปล้นก๊าซขนาดใหญ่ เรามุ่งเน้นที่อัตราการไหลของก๊าซต่ำ (0- 0.64 ลิตร / นาที) เพื่อปล้นก๊าซมีขนาดค่อนข้างเล็ก ผลกระทบของการปล้นก๊าซในเวลาผสมจะแสดงในรูปที่ 9 การเพิ่มขึ้นของก๊าซปล้นผลมาจากการเพิ่มอัตราการไหลของก๊าซจะขัดขวางของเหลวผสมที่มีขอบเขตบางอย่างเช่นการผสมเพิ่มเวลากับปล้นก๊าซในภูมิภาคมีอัตราที่ต่ำกว่าการไหลของก๊าซที่จะ QG 1/4 0.32 ลิตร / นาทีและจากนั้น เวลาผสมลดลงด้วยการเพิ่มขึ้นต่อไปในการปล้นก๊าซดังแสดงในรูปที่ 9
ผลกระทบที่คล้ายกันของการเติมอากาศในกระบวนการไมโครผสมของของเหลวก็สังเกตเห็นโดยหลินและลี (1997) ในถังก๊าซของเหลวขยับ ที่ปล้นก๊าซต่ำกว่าจำนวนที่เพิ่มขึ้นของพลังงานที่ใช้อินเตอร์เฟซที่ใช้ก๊าซธรรมชาติเป็นของเหลวที่มี increaseof JG และพลังงานกันน้อยสามารถใช้ได้สำหรับการผสมของเหลวเฟส ที่ปล้นก๊าซที่สูงขึ้นความเข้มของความวุ่นวายที่มีสภาพคล่อง

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ของหนืด วัฎภาคกระจายตัวไปสู่ที่สูงที่มีความหนืด เกิน 10% , เพิ่มแรงฉุดระหว่างหยดและเฟสต่อเนื่อง เพราะการเพิ่มความหนืดมีประสิทธิภาพปรับเปลี่ยนความเร็วของหยดและนำไปสู่ความวุ่นวายก็ลดลง ( จ้าว et al . , 2011 ) , ซึ่งผลในการเพิ่มขึ้นของเวลาที่ใช้ในการผสม .
3.2.7 . ผลของสัดส่วนก๊าซ
เนื่องจากแก๊สยังกระจายระยะที่ผลของแก๊สผสม เวลาจะแสดงในแง่ของการติดแก๊ส ติดแก๊สจะวัดจากความแตกต่างในความสูงเหนือถังล่างระหว่างการกระจายและ ungassed ของเหลว รูปที่ 8 แสดงการเปลี่ยนแปลงของสัดส่วนก๊าซกับอัตราการไหลของแก๊สที่ความเร็วใบพัดที่แตกต่างกัน .
ดังแสดงในรูปที่ 8สูงกว่าอัตราการไหลของแก๊สและความเร็วในการผลิตขนาดใหญ่สัดส่วนก๊าซ . เรามุ่งเน้นไปที่อัตราการไหลของก๊าซต่ำ ( 0 – 0.64 ลิตร / นาที ) ดังนั้นสัดส่วนก๊าซมีขนาดค่อนข้างเล็ก ผลของการผสมติดแก๊สเวลาที่แสดงในรูปที่ 9 เพิ่มขึ้นในสัดส่วนก๊าซที่เกิดจากการเพิ่มอัตราการไหลของแก๊สจะขัดขวางการผสมของเหลวในบางส่วน เช่นการเพิ่มเวลากับสัดส่วนก๊าซในภูมิภาค เพื่อลดอัตราการไหลของแก๊ส qg 1 ⁄ 4 0.32 ลิตร / นาที จากนั้นเวลาผสมลดกับเพิ่มในติดแก๊สดังแสดงในรูปที่ 9 ผลที่คล้ายกันของอากาศบนไมโครกระบวนการผสมของเฟสของเหลว 2 หลิน และ ลี ( 1997 ก๊าซและของเหลวในถังกวน . ที่ติดแก๊สลดลงการเพิ่มปริมาณของพลังงานที่ใช้ในก๊าซของเหลวและอินเตอร์เฟซที่มีพลังงานน้อยกว่าและเพิ่มรอบ JG สามารถใช้ได้สำหรับของเหลวผสม ที่ติดแก๊สสูงขึ้น ความเข้มของของเหลวไหล