Magnesium (Mg) alloy products have

Magnesium (Mg) alloy products have a great potential for
aircraft, automotive and electronic industries due to low density
and high special strength [1]. However, Mg alloys exhibit low
mechanical properties which greatly limit their high performance
applications such as on aircraft industries. The strength of Mg alloy
is proved to be determined by the combined contributions of grain
size refinement strengthening, precipitation strengthening, solid
solution strengthening and control of texture. The one of the most
effective way is precipitation strengthening. It is known that
Mg–Gd binary alloys exhibited exceptional precipitation strengthening
response during isothermal ageing process due to the large
solubility of RE elements in Mg matrix at high temperature and
its rapid decrease with lowering temperature [2,3]. However,
Mg–Gd binary alloys with the concentration of Gd element less
than 10% showed little precipitation strengthening response after
aging treatment [4]. Then the Mg–Gd–Y–Zr series alloys, which
developed in recent year, exhibited high specific strength and good
creep resistant at ambient and elevated temperatures [5,6].
Refining grain is often believed to be another most effective way
to attain both the desired strength and ductility at room temperature,
which is one of the active research trends. These fine grains
also provided the possibility for superplastic behavior at relatively
lower temperature and higher strain rate [7]. Several conventional
deformation processes, such as rolling and extrusion, have been
used to develop Mg alloys with fine-grained microstructures. Compared
with conventional deformation, severe plastic deformation
(SPD) such as equal channel angular pressing (ECAP) [8], cyclic
closed-die forging (CCDF) [9], torsion under high pressure (HPT)
[10] and multidirectional forging (MDF) [11], showed a strong
grain refinement effect. Guo et al. [7] studied grain refinement
behavior of AZ31 alloy during equal repetitive upsetting (RU). They
found that the finer grain size and more uniform microstructure
were obtained along with significant improvement in both
strength and ductility with increasing the number of RU passes,
AZ31 alloy exhibits a average grain size of 1.3 lm and yield
strength of 294 MPa and tensile strength of 354 MPa after 5 RU
passes at 250 C. Guo et al. [9] investigated the microstructure
and mechanical properties of AZ31 alloy processed by CCDF. The
authors found that AZ31 alloy exhibited an average grain size of
5.2 lm after five CCDF passes at 350 C. Jahadia et al. [12] investigated
the effect of ECAP on AM30 magnesium alloy, and the results
indicated that the grain structure was refined to 3.9 lm after the
four ECAP passes. Among these SPD techniques, MDF is a more
versatile technique because it can be scaled relatively easily to
produce large bulk samples and the process is readily amenable to
simplification. It is anticipated that the MDF process will be a good
candidate for industrial applications. Nakao and Miur [13] studied
grain refinement behavior of austenitic stainless steel during MDF
process. They found that the initial grains were subdivided by
mechanical twinning and martensitic transformation. The formation
of packets, which are composed of lamellar-structured
mechanical twins with a spacing of 10–300 nm, enhanced grain
fragmentation. The packet size ranged from 40 nm to 100 nm
depending on the MDF temperature and the cumulative strain.
Miura et al. [14] reported that the size of grains were decreased
significantly to about 20 nm by MDF at 77 K in a Cu–Zn alloy, the
grain refinement was enhanced by grain subdivision through
mechanical twinning. To date, most investigations of MDF have
been concentrated on using this procedure to process pure metals
or metallic alloys [14,15]. However, very limited numbers of
investigations have been carried out on MDF of Mg-based
materials, especial for the high strength rare earth magnesium
alloy. The present investigation was initiated to evaluate the effect
of MDF process on microstructure, texture and tensile properties of
Mg–Gd–Y–Nd–Zr magnesium alloy. Based on the experimental
results, the relations between number of MDF passes and grain
refinement as well as that between number of MDF passes and
mechanical properties were investigated.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

ผลิตภัณฑ์โลหะผสมแมกนีเซียม (Mg) มีศักยภาพดีสำหรับเครื่องบิน อุตสาหกรรมยานยนต์ และอิเล็กทรอนิกส์เนื่องจากความหนาแน่นต่ำความแข็งพิเศษสูง [1] อย่างไรก็ตาม มิลลิกรัมโลหะแสดงต่ำคุณสมบัติทางกลซึ่งจำกัดการปฏิบัติสูงมากโปรแกรมประยุกต์เช่นในอุตสาหกรรมเครื่องบิน ความแข็งแรงของโลหะผสมมิลลิกรัมได้ถูกกำหนด โดยรวมของเมล็ดข้าวรีไฟน์เมนท์ขนาดเข้มแข็ง เข้มแข็ง แข็งฝนเสริมสร้างการแก้ปัญหาและควบคุมพื้นผิว ได้มากที่สุดฝนเป็นวิธีที่มีประสิทธิภาพเพิ่มขึ้น เป็นที่รู้จักกันที่มก. – Gd ฐานโลหะผสมจัดแสดงพิเศษฝนเพิ่มตอบสนองในระหว่างกระบวนการสูงอายุ isothermal เนื่องจากขนาดใหญ่ละลายของเกี่ยวกับองค์ประกอบในเมตริกซ์มิลลิกรัมที่อุณหภูมิสูง และการลดอย่างรวดเร็วพร้อมลดอุณหภูมิ [2,3] อย่างไรก็ตามมก. – Gd โลหะผสมไบนารีกับความเข้มข้นขององค์น้อยประกอบ Gdกว่า 10% แสดงให้เห็นว่าเข้มแข็งตอบสนองหลังจากที่ฝนน้อยรักษาริ้วรอย [4] โลหะ ผสมชุด Mg – Gd – Y – Zr แล้วซึ่งพัฒนาในปีล่าสุด จัดแสดงเฉพาะความแข็งแรงสูง และดีคืบทนที่อุณหภูมิแวดล้อม และยกระดับ [5,6]กลั่นเมล็ดมักจะเชื่อว่าเป็นอีกวิธีที่มีประสิทธิภาพสูงสุดบรรลุต้องแข็งแรงและเกิดความเหนียวโดยที่อุณหภูมิห้องซึ่งเป็นหนึ่งในแนวโน้มของงานวิจัย ธัญพืชเหล่านี้ดีนอกจากนี้ยัง ให้โอกาส superplastic ลักษณะการทำงานที่ค่อนข้างอุณหภูมิต่ำและสูงต้องใช้อัตรา [7] หลายทั่วไปกระบวนการแมพ รีดและรีด ได้รับใช้ในการพัฒนาโลหะ Mg ด้วยทรายแป้งละเอียด microstructures การเปรียบเทียบมีแมพธรรมดา แมพพลาสติกรุนแรง(SPD) เช่นช่องเท่าแองกูลาร์กด (ECAP) [8], ทุกรอบปิดตายปลอม (CCDF) [9], แรงบิดภายใต้ความดันสูง (HPT)[10] และตี multidirectional (MDF) [11], แสดงให้เห็นความแข็งแกร่งเมล็ดรีไฟน์เมนท์ผลการ รีไฟน์เมนท์เมล็ดกัว et al. [7] ได้ศึกษาลักษณะการทำงานของโลหะผสม AZ31 ระหว่างเท่าซ้ำ upsetting (RU) พวกเขาพบว่าเมล็ดขนาดปลีกย่อยและต่อโครงสร้างจุลภาคสม่ำเสมอมากขึ้นได้รับมาพร้อมกับการปรับปรุงที่สำคัญทั้งในความแข็งแรงและเกิดความเหนียวโดย มีการเพิ่มจำนวนของ RU ผ่านการจัดแสดงโลหะผสม AZ31 ขนาดเมล็ดเฉลี่ย 1.3 lm และผลผลิตความแข็งแรงของแรง 294 ความแข็งแรงของแรง 354 หลัง 5 RUต่อโครงสร้างจุลภาคตรวจสอบผ่านที่ 250 C. กัว et al. [9]และคุณสมบัติทางกลของโลหะผสม AZ31 ที่ประมวลผล โดย CCDF ที่ผู้เขียนพบโลหะผสม AZ31 ที่จัดแสดงมีขนาดเมล็ดเฉลี่ย5.2 lm หลังจากตรวจสอบผ่าน CCDF ห้าที่ 350 C. Jahadia et al. [12]ผลของ ECAP โลหะผสมแมกนีเซียม AM30 และผลลัพธ์ระบุว่า โครงสร้างของเมล็ดข้าวที่กลั่นไป 3.9 lm หลังจากสี่ ECAP ผ่าน ในบรรดาเทคนิคเหล่านี้ SPD, MDF คือ มากขึ้นเทคนิคหลากหลาย เพราะสามารถปรับได้ค่อนข้างง่ายไปผลิตตัวอย่างจำนวนมากขนาดใหญ่ และการดำเนินการพร้อมคล้อยตามการตกรวบ คาดการณ์ไว้ว่า การ MDF จะดีผู้สมัครสำหรับงานอุตสาหกรรม ศึกษา Nakao และ Miur [13]ลักษณะการทำงานของการรีไฟน์เมนท์เมล็ดของ austenitic สแตนเลสระหว่าง MDFกระบวนการ พวกเขาพบว่า ธัญพืชเริ่มต้นมีปฐมภูมิด้วยเครื่องจักรกล twinning และแปลง martensitic การก่อตัวแพคเก็ต ซึ่งประกอบด้วยของ lamellar มีโครงสร้างเครื่องจักรกลคู่กับระยะห่างของ 10-300 nm เมล็ดข้าวเพิ่มขึ้นกระจายตัว ขนาดแพ็คเก็ตอยู่ในช่วง 40 nm 100 nmขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ MDF และพันธุ์สะสมมิอุระ et al. [14] รายงานว่า มีลดขนาดของเกรนอย่างมีนัยสำคัญไปประมาณ 20 nm โดย MDF ที่ 77 K ในโลหะผสม Cu-Zn การ การเมล็ดรีไฟน์เมนท์ถูกเพิ่ม โดยแบ่งย่อยข้าวผ่านtwinning กล วันที่ มีการตรวจสอบส่วนใหญ่ของ MDFการเข้มข้นในการใช้กระบวนงานนี้จะประมวลผลโลหะบริสุทธิ์หรือโลหะผสมโลหะ [14,15] อย่างไรก็ตาม จำนวนจำกัดมากตรวจสอบมีการดำเนินการในใช้ MDF มิลลิกรัมวัสดุ เฉพาะกระทู้แมกนีเซียมธาตุหายากความแข็งแรงสูงโลหะผสม ตรวจสอบปัจจุบันเป็นจุดเริ่มต้นการประเมินผลการ MDF ต่อโครงสร้างจุลภาค เนื้อ และสมบัติแรงดึงของโลหะผสมแมกนีเซียม Mg – Gd – Y – Nd-Zr จากการทดลองผล ความสัมพันธ์ระหว่างจำนวนผ่าน MDF และเมล็ดข้าวรีไฟน์เมนท์เป็นอย่างดีระหว่างจำนวน MDF ผ่าน และได้ตรวจสอบคุณสมบัติทางกล

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

แมกนีเซียม (Mg) ผลิตภัณฑ์โลหะผสมที่มีศักยภาพที่ดีสำหรับ
อากาศยานอุตสาหกรรมยานยนต์และอิเล็กทรอนิกส์เนื่องจากความหนาแน่นต่ำ
และความแข็งแรงสูงพิเศษ [1] อย่างไรก็ตาม, โลหะผสมแมกนีเซียมต่ำแสดง
คุณสมบัติทางกลที่ช่วย จำกัด ประสิทธิภาพสูงของพวกเขา
ใช้งานเช่นในอุตสาหกรรมอากาศยาน ความแข็งแรงของโลหะผสมแมกนีเซียม
จะพิสูจน์จะถูกกำหนดโดยการมีส่วนร่วมรวมของข้าว
การปรับแต่งขนาดการเสริมสร้างการเสริมสร้างความเข้มแข็งการตกตะกอนของแข็ง
เสริมสร้างความเข้มแข็งการแก้ปัญหาและการควบคุมของพื้นผิว หนึ่งในที่สุด
วิธีที่มีประสิทธิภาพคือการเสริมสร้างความเข้มแข็งการตกตะกอน เป็นที่ทราบกันว่า
Mg-Gd ผสมไบนารีแสดงเร่งรัดพิเศษการเสริมสร้าง
การตอบสนองในระหว่างขั้นตอนการเกิดริ้วรอย isothermal เนื่องจากมีขนาดใหญ่
สามารถในการละลายขององค์ประกอบ RE ในเมทริกซ์ Mg ที่อุณหภูมิสูงและ
ลดลงอย่างรวดเร็วด้วยการลดอุณหภูมิ [2,3] อย่างไรก็ตาม
Mg-Gd ผสมไบนารีที่มีความเข้มข้นขององค์ประกอบ Gd น้อย
กว่า 10% แสดงให้เห็นว่าการตอบสนองฝนเล็กน้อยหลังจากการเสริมสร้าง
การรักษาริ้วรอย [4] จากนั้น Mg-Gd-Y-Zr ผสมชุดซึ่ง
การพัฒนาในปีที่ผ่านมาแสดงความแข็งแรงสูงที่เฉพาะเจาะจงและดี
คืบทนที่บรรยากาศและอุณหภูมิที่สูงขึ้น [5,6].
ธัญพืชกลั่นมักมีความเชื่อว่าจะเป็นอีกวิธีหนึ่งที่มีประสิทธิภาพมากที่สุด
ที่จะบรรลุ ทั้งความแข็งแรงที่ต้องการและความเหนียวที่อุณหภูมิห้อง
ซึ่งเป็นหนึ่งในแนวโน้มงานวิจัย ธัญพืชที่ดีเหล่านี้
นอกจากนี้ยังมีความเป็นไปได้สำหรับพฤติกรรม Superplastic ที่ค่อนข้าง
อุณหภูมิลดลงและอัตราความเครียดที่สูงขึ้น [7] หลายธรรมดา
กระบวนการเปลี่ยนรูปเช่นกลิ้งและไหลออกมาได้รับการ
ใช้ในการพัฒนาโลหะผสมแมกนีเซียมด้วยจุลภาคละเอียด เมื่อเทียบ
กับการเปลี่ยนรูปแบบเดิมเปลี่ยนรูปแบบพลาสติกอย่างรุนแรง
(SPD) เช่นช่องทางเชิงมุมเท่ากับการกด (ECAP) [8], วงจร
ปิดตายปลอม (CCDF) [9], แรงบิดภายใต้ความกดดันสูง (HPT)
[10] และปลอมหลายทิศทาง ( MDF) [11] แสดงให้เห็นความแข็งแกร่ง
ผลกระทบการปรับแต่งเม็ด Guo และคณะ [7] การศึกษาการปรับแต่งเม็ด
พฤติกรรมของโลหะผสมระหว่าง AZ31 ร้ายซ้ำเท่ากับ (RU) พวกเขา
พบว่าขนาดของเมล็ดข้าวปลีกย่อยและจุลภาคสม่ำเสมอมากขึ้น
ที่ได้รับพร้อมกับการปรับปรุงที่สำคัญทั้งใน
ความแข็งแรงและความเหนียวที่มีการเพิ่มจำนวนของ RU ผ่าน
อัลลอย AZ31 จัดแสดงนิทรรศการขนาดเม็ดเฉลี่ย 1.3 LM และผลผลิต
ความแข็งแรงของ 294 MPa และความต้านทานแรงดึงของ 354 MPa หลังจาก 5 RU
ผ่านที่ 250 C. Guo และคณะ [9] การตรวจสอบโครงสร้างจุลภาค
และสมบัติทางกลของโลหะผสม AZ31 ประมวลผลโดย CCDF
ผู้เขียนพบว่าโลหะผสม AZ31 แสดงขนาดของเมล็ดข้าวเฉลี่ยของ
5.2 LM หลังจากห้า CCDF ผ่านที่ 350 C. Jahadia และคณะ [12] การตรวจสอบ
ผลกระทบของ ECAP บนโลหะผสมแมกนีเซียม AM30 และผลที่
ชี้ให้เห็นว่าโครงสร้างของเมล็ดข้าวถูกขัดเกลา 3.9 LM หลังจาก
สี่ ECAP ผ่าน ในบรรดาเทคนิค SPD เหล่านี้ MDF เป็นอีก
เทคนิคที่หลากหลายเพราะมันสามารถปรับขนาดค่อนข้างได้อย่างง่ายดายเพื่อ
ผลิตตัวอย่างเป็นกลุ่มที่มีขนาดใหญ่และกระบวนการที่ใช้ง่ายคล้อยตาม
ความเรียบง่าย มันเป็นที่คาดว่ากระบวนการ MDF จะดี
ผู้สมัครสำหรับงานอุตสาหกรรม Nakao และ MIUR [13] การศึกษา
พฤติกรรมการปรับแต่งเม็ดสแตนเลสสเตนในช่วง MDF
กระบวนการ พวกเขาพบว่าเมล็ดเริ่มต้นถูกแบ่งโดยการ
จับคู่ทางกลและการเปลี่ยนแปลง martensitic การก่อตัว
ของแพ็กเก็ตซึ่งจะประกอบด้วย lamellar โครงสร้าง
ฝาแฝดกลที่มีระยะห่างของ 10-300 นาโนเมตรข้าวที่เพิ่มขึ้น
การกระจายตัว แพ็คเก็ตขนาดตั้งแต่ 40 ถึง 100 นาโนเมตรนาโนเมตร
ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ MDF และความเครียดสะสม.
Miura และคณะ [14] รายงานว่าขนาดของเมล็ดลดลง
อย่างมีนัยสำคัญประมาณ 20 นาโนเมตรโดย MDF ที่ 77 K ในโลหะผสม Cu-Zn,
การปรับแต่งเม็ดได้รับการปรับปรุงโดยแบ่งเม็ดผ่าน
การจับคู่ทางกล ในวันที่การตรวจสอบมากที่สุดจาก MDF ได้
รับการจดจ่ออยู่กับการใช้วิธีนี้ในการประมวลผลโลหะบริสุทธิ์
หรือโลหะผสมโลหะ [14,15] อย่างไรก็ตามจำนวน จำกัด มากของ
การตรวจสอบได้รับการดำเนินการใน MDF ของ Mg ตาม
วัสดุเฉพาะสำหรับความแข็งแรงสูงแมกนีเซียมโลกที่หายาก
ผสม ตรวจสอบในปัจจุบันเป็นจุดเริ่มต้นในการประเมินผลกระทบ
ของกระบวนการ MDF จุลภาคเนื้อและคุณสมบัติแรงดึงของ
Mg-Gd-Y-Nd-Zr แมกนีเซียมอัลลอยด์ ขึ้นอยู่กับการทดลอง
ผลความสัมพันธ์ระหว่างจำนวน MDF ผ่านไปและธัญพืช
ปรับแต่งเช่นเดียวกับที่ระหว่างจำนวน MDF ผ่านไปและ
คุณสมบัติเชิงกลถูกตรวจสอบ