NR composites are shown in Fig. 7.

NR composites are shown in Fig. 7. It can be clearly seen
that the LENR-coated OPA (Fig. 7b and d) was wellembedded
in the natural rubber matrix, compared to the
raw OPA filled NR composites (Fig. 7a and c). It was interesting
to note that the bridging rubber chain that penetrated
the OPA could be observed in the LENR-coated OPA
filled NR composites at 1 phr and even at 7 phr LENRcoated
OPA loading. This indicates why higher tensile
strength and elongation at breakwas observed when LENRcoated
OPA was added into the NR matrix.
3.5. Swelling assessment
Fig. 8 shows the swelling of the raw OPA and LENRcoated
OPA filled NR composites. As reported in our previous
study [7], the addition of OPA could restrict the
toluene solvent from penetrating into the NR composites.
However, in this study, the LENR-coated OPA filled NR
composites exhibited higher degrees of swelling than the
corresponding loading of raw OPA filled NR composites.
The higher absorption of toluene solvent was mainly
because the rubber phase volume was increased in the
LENR-coated OPA/NR system. The crosslink density was
evaluated according to the Flory Rehner equation [8] (as
shown in Fig. 8b). It was found that the crosslink density of
the OPA filled NR composites increased when the raw OPA
or LENR-coated OPA loading was increased. However, the
LENR-coated OPA filled NR composites indicated a lower
crosslink density than that of the raw OPA filled NR composites.
This observation was in line with the torque variation
results discussed earlier. The same reason may be
used to account for the molecular weight between crosslink
points in the rubber phase becoming longer; and,
consequently, inducing a more flexible chain in the rubber
network to allow a higher toluene uptake.
4. Conclusions
The following conclusions can be drawn for the effectiveness
of using LENR-coated OPA in natural rubber composites,
instead of raw OPA. The FTIR results show the
changes in the peaks of OPA spectra after LENR coating. The
scorch and cure times were reduced with the addition of
LENR-coated OPA, more than with the raw OPA. The torque
variation, tensile modulus, hardness and crosslink density
of LENR-coated OPA filled NR composites showed lower
values than those of raw OPA. Increases of tensile strength
and elongation at break were observed due to the formation
of a LENR interphase between OPA and NR matrixes,
which helped penetration into the porous-structured OPA
in order to make a stronger interfacial adhesion, whilst at
the same time imparting a more flexible chain. The better
physical interaction between LENR-coated OPA and the NR
matrix was demonstrated by SEM observation.

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

NR composites are shown in Fig. 7. It can be clearly seenthat the LENR-coated OPA (Fig. 7b and d) was wellembeddedin the natural rubber matrix, compared to theraw OPA filled NR composites (Fig. 7a and c). It was interestingto note that the bridging rubber chain that penetratedthe OPA could be observed in the LENR-coated OPAfilled NR composites at 1 phr and even at 7 phr LENRcoatedOPA loading. This indicates why higher tensilestrength and elongation at breakwas observed when LENRcoatedOPA was added into the NR matrix.3.5. Swelling assessmentFig. 8 shows the swelling of the raw OPA and LENRcoatedOPA filled NR composites. As reported in our previousstudy [7], the addition of OPA could restrict thetoluene solvent from penetrating into the NR composites.However, in this study, the LENR-coated OPA filled NRcomposites exhibited higher degrees of swelling than thecorresponding loading of raw OPA filled NR composites.The higher absorption of toluene solvent was mainlybecause the rubber phase volume was increased in theLENR-coated OPA/NR system. The crosslink density wasevaluated according to the Flory Rehner equation [8] (asshown in Fig. 8b). It was found that the crosslink density ofthe OPA filled NR composites increased when the raw OPAor LENR-coated OPA loading was increased. However, theLENR-coated OPA filled NR composites indicated a lowercrosslink density than that of the raw OPA filled NR composites.นี้สังเกตได้ โดยการเปลี่ยนแปลงแรงบิดผลลัพธ์ที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้ อาจเป็นเหตุผลเดียวกันใช้บัญชีสำหรับน้ำหนักโมเลกุลระหว่าง crosslinkในระยะยางที่เป็นยาว และดังนั้น inducing เชนมีความยืดหยุ่นในยางเครือข่ายเพื่อให้การดูดซับโทลูอีนสูงกว่า4. บทสรุปสามารถดึงข้อสรุปต่อไปนี้สำหรับประสิทธิภาพใช้เคลือบ LENR OPA ในยางคอมโพสิตแทน OPA ดิบ FTIR แสดงผลการการเปลี่ยนแปลงในระดับแรมสเป็คตรา OPA หลังเคลือบ LENR ที่scorch และรักษาเวลาได้ลดลง ด้วยการเพิ่มเคลือบ LENR OPA กับ OPA ดิบมากกว่า กำลังบิดเปลี่ยนแปลง โมดูลัสแรงดึง ความแข็ง และความหนาแน่น crosslinkของ OPA LENR เคลือบ วัสดุผสม NR เติมพบล่างค่ากว่าของ OPA ดิบ เพิ่มขึ้นของแรงและ elongation ที่แบ่งได้สังเกตจากการก่อตัวของ interphase LENR ระหว่าง OPA และ NR matrixesซึ่งช่วยเจาะเป็น OPA porous โครงสร้างเพื่อให้ยึด interfacial แข็งแกร่ง ขณะที่ขณะเดียวกัน imparting เชนมีความยืดหยุ่น ดีกว่าโต้ตอบทางกายภาพระหว่างเคลือบ LENR OPA NRเมทริกซ์ที่แสดง โดยสังเกต SEM

ผลลัพธ์ (ไทย) 2:

คอมโพสิตยางธรรมชาติมีการแสดงในรูป 7 มันสามารถมองเห็นได้อย่างชัดเจน
ว่า LENR เคลือบ OPA (รูป. 7b และง) ถูก wellembedded
ในเมทริกซ์ยางธรรมชาติเมื่อเทียบกับ
OPA ดิบที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติ (รูป. 7a และค) มันน่าสนใจ
ที่จะทราบว่าห่วงโซ่ยางแก้ที่ทะลุ
OPA อาจจะมีการตั้งข้อสังเกตใน OPA LENR เคลือบ
ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR วันที่ 1 PHR และแม้กระทั่งที่ 7 PHR LENRcoated
โหลด OPA นี้แสดงให้เห็นว่าทำไมแรงดึงสูง
ความแข็งแรงและความยืดเมื่อ breakwas สังเกตเมื่อ LENRcoated
OPA ถูกเพิ่มเข้าไปในเมทริกซ์ NR.
3.5 บวมประเมิน
รูป 8 แสดงอาการบวมของ OPA ดิบและ LENRcoated
OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติ ขณะที่ในรายงานก่อนหน้านี้
การศึกษา [7] นอกเหนือจาก OPA สามารถ จำกัด
ตัวทำละลายโทลูอีนจากเจาะเข้าไปในยางธรรมชาติคอมโพสิต.
อย่างไรก็ตามในการศึกษาครั้งนี้ LENR เคลือบ OPA ที่เต็มไปด้วยยางธรรมชาติ
คอมโพสิตแสดงองศาที่สูงขึ้นของอาการบวมกว่า
โหลดที่สอดคล้องกันของ OPA ดิบที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR.
การดูดซึมที่สูงขึ้นของตัวทำละลายโทลูอีนส่วนใหญ่เป็น
เพราะปริมาณยางขั้นตอนที่เพิ่มขึ้นใน
LENR เคลือบ OPA / ระบบ NR ความหนาแน่น crosslink ได้รับ
การประเมินตามสมการ Flory Rehner [8] (ตามที่
แสดงในรูป. 8b) พบว่ามีความหนาแน่น crosslink ของ
OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติเพิ่มขึ้นเมื่อ OPA ดิบ
หรือ LENR เคลือบโหลด OPA เพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม
LENR เคลือบ OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติที่ลดลงแสดงให้เห็น
ความหนาแน่น crosslink กว่า OPA ดิบที่เต็มไปด้วยคอมโพสิต NR.
ข้อสังเกตนี้สอดคล้องกับการเปลี่ยนแปลงแรงบิด
ผลกล่าวก่อนหน้านี้ ด้วยเหตุผลเดียวกันอาจจะ
ใช้ในการบัญชีสำหรับน้ำหนักโมเลกุลระหว่าง crosslink
จุดในระยะยางกลายเป็นอีกต่อไป; และ
ดังนั้นการกระตุ้นให้เกิดห่วงโซ่ความยืดหยุ่นมากขึ้นในยาง
เครือข่ายเพื่อช่วยให้การดูดซึมโทลูอีนที่สูงขึ้น.
4 สรุป
ข้อสรุปต่อไปนี้สามารถวาดประสิทธิผล
ของการใช้ OPA LENR เคลือบในคอมโพสิตยางธรรมชาติ
แทนการ OPA ดิบ ผลการ FTIR แสดง
การเปลี่ยนแปลงในยอดของสเปกตรัม OPA หลังจากเคลือบ LENR
การเผาไหม้เกรียมและเวลาการรักษาลดลงด้วยนอกจากนี้
LENR เคลือบ OPA มากกว่ากับ OPA ดิบ แรงบิด
รูปแบบโมดูลัสแรงดึงความแข็งและความหนาแน่น crosslink
ของ LENR เคลือบ OPA ที่เต็มไปด้วยคอมโพสิตยางธรรมชาติแสดงให้เห็นว่าต่ำกว่า
ค่ากว่า OPA ดิบ การเพิ่มขึ้นของความต้านทานแรงดึง
และความยืดเมื่อขาดถูกตั้งข้อสังเกตเนื่องจากการสะสม
ของระหว่างเฟส LENR ระหว่าง OPA และ NR matrixes,
ซึ่งช่วยให้การเจาะเข้าไปในรูพรุน OPA โครงสร้าง
เพื่อให้การยึดติดที่แข็งแกร่งขณะที่ใน
เวลาเดียวกันการให้มากขึ้น ห่วงโซ่ที่มีความยืดหยุ่น ดีกว่า
การมีปฏิสัมพันธ์ทางกายภาพระหว่าง OPA LENR เคลือบและ NR
เมทริกซ์ได้รับการแสดงให้เห็นโดยสังเกต SEM

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

ยางธรรมชาติคอมโพสิทที่แสดงในรูปที่ 7 มันสามารถเห็นอย่างชัดเจน
ที่ lenr เคลือบ opa ( รูปที่ 7b และ D ) คือ wellembedded
ในเมทริกซ์ยางธรรมชาติเมื่อเทียบกับวัตถุดิบยางธรรมชาติคอมโพสิท
โอภาเต็ม ( รูปที่ 0 และ C ) มันน่าสนใจที่จะทราบว่ายาง

แก้โซ่ทะลุโอภาสามารถสังเกตได้ใน lenr เคลือบยางธรรมชาติคอมโพสิทที่โอปา
เต็ม 1 phr และแม้ที่ 7 ส่วน lenrcoated
โอภาโหลด นี้บ่งชี้ถึงความแข็งแรงและการยืดตัวที่จุดที่สูงค่า
breakwas สังเกตเมื่อ lenrcoated
โอภาถูกเพิ่มเข้าไปใน NR เมทริกซ์
3.5 . ภาพที่ 8 แสดงการประเมิน
บวมอาการบวมของโอปาดิบและ lenrcoated
โอภาเติมยางธรรมชาติคอมโพสิต ตามที่รายงานในการศึกษาก่อนหน้านี้
[ 7 ] โดย OPA จะกัด
โทลูอีนละลายจากการเจาะเข้าไปในยางธรรมชาติคอมโพสิต
อย่างไรก็ตามในการศึกษานี้ lenr เคลือบยางธรรมชาติคอมโพสิทโอภาเต็ม
มีองศาที่สูงขึ้นของการบวมกว่า
โหลดที่สอดคล้องกันของดิบโอภาเติมยางธรรมชาติคอมโพสิต ดูดซับของโทลูอีนเป็นตัวทำละลายสูง

เพราะส่วนใหญ่ยางระยะที่ปริมาณเพิ่มขึ้น
lenr โอภาเคลือบยางธรรมชาติ / ระบบ ความหนาแน่นของพันธะข้ามคือ
ประเมินไปตามฟลอรี่ rehner สมการ [ 8 ] (
แสดงในรูปที่ใส่ )พบว่า ความหนาแน่นของพันธะข้าม
โอภาเต็มยางคอมโพสิตเพิ่มขึ้นเมื่อดิบโอปา
หรือ lenr โหลดโอภาเคลือบเพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม lenr เคลือบยางธรรมชาติคอมโพสิท
โอภาเต็ม ( ลดความหนาแน่นของพันธะข้ามมากกว่า

( OPA ดิบเต็มคอมโพสิต การสังเกตนี้สอดคล้องกับแรงบิดรูปแบบ
ผลลัพธ์ที่กล่าวถึงก่อนหน้านี้ เหตุผลเดียวกันอาจ
ใช้บัญชีสำหรับโมเลกุลระหว่างจุด Crosslink
ในยางเฟสกลายเป็นอีกต่อไป และ
ดังนั้นการชักโซ่มีความยืดหยุ่นมากขึ้นในการใช้เครือข่ายเพื่อให้ยาง
โทลูอีนสูง .
4 สรุป
ข้อสรุปต่อไปนี้สามารถวาดเพื่อประสิทธิผลของการใช้ lenr
โอภาเคลือบในคอมโพสิตยางธรรมชาติ
แทนที่จะดิบ OPA . ( ผลลัพธ์ที่ได้แสดงให้เห็นว่า
การเปลี่ยนแปลงในช่วงพีคของโอปาหลังจากเคลือบ lenr .
เผาไหม้เกรียมและรักษาครั้งลดลง ด้วยการเพิ่ม
โอภาเคลือบ lenr มากกว่ากับโอปาดิบ แรงบิด
รูปแบบโมดูลัสแรงดึงความแข็ง และความหนาแน่นของพันธะข้าม
lenr ยางธรรมชาติคอมโพสิตมีโอภาเคลือบเต็ม โดยมีค่า
กว่าดิบ OPA . การเพิ่มขึ้นของแรง